普通型钢悬挑脚手架计算书品茗软件大厦工程； 工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构； 地上0 层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0 天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某 某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负 责人。 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB )、《钢结构设计规范》(GB )、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全 技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息: 参数信息:1.脚手架参数 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数 3.风荷载参数本工程地处福建福州市，查荷载规范基本风压为0.700kN/m2，风荷载高度变化系数?z为0.740，风荷载体型系数?s为1.000； 计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁 5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段 长度 2.3 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与梁夹角为(度):60； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。二、大横杆的计算: 大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.122=0.187 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算 2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.187×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.254 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.187×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.3 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.254×106,0.3×106)/ N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= 66.815 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算: 3.挠度验算: 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.156×1×2.06×105×.990×0.7×1×2.06×105×107800) = 1.82 mm； 大横杆的最大挠度 1.82 mm 小于 大横杆的最大容许挠度
mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算: 小横杆的计算:根据JGJ130-.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算 1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184 kN； 活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.184)+1.4 ×1.05 = 1.75 kN；小横杆计算简图2.强度验算 2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1.75×1.05/3 = 0.613 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.618 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.618×106/ N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =137.675 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算 3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033×1×2.06×105×107800) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.184+1.05 = 1.284 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = 50×(3×502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 2.375 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.375 = 2.399 mm； 小横杆的最大挠度为 2.399 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算: 扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.017+0.276)+1.4×1.575=2.617 kN； R & 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算: 脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.×2/2)×0.033/1.80]×18.00 = 2.746kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35×6×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.969 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值； 采用栏杆、 竹笆片脚手板挡板， 标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11×6×1.5/2 = 0.495 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.345 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算其中 定采用：Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的规Wo = 0.7 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的 规定采用： Uz= 0.74 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为1；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.7×0.74×1 = 0.363 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.345+ 1.4×3.15= 10.824 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.345+ 0.85×1.4×3.15= 10.162 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.363×1.5× 1.82/10 = 0.21 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.824 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长 细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：? = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×?×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 1×424)=135.784 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 135.784 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.162 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：? = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = .188×424)+/4490 = 174.19 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 174.19 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.363 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.483 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.483 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 200/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 10.483 & Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 10.483小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算: 悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距 离墙体为 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×5.345 +1.4×3.15 = 10.824 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0. = 0.246 kN/m；渐近法计算型钢受力（该部分仅供参考），因为最外层钢丝绳的钢丝绳变形最大， 所以受力也最大， 将最外层钢丝绳按照变形求出受力。 如果同一型钢上还有其他钢丝绳，则其变形较小，依旧看作是铰支座。 1、将钢丝绳看做支点，通过连续梁求出该点的支座反力。悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 钢丝绳作为支座产生的支座反力为： R[1] = 12.772 kN； 2.当把钢丝绳看作支座时，该支座没有位移，此时钢丝绳受力最大，为R[1] = 12.772 kN，如果将钢丝绳的支座反力看作一个反向作用在型钢上的集中力Tmax，Tmax＝R[1]，在这个集中力作用下，该点没有位移。实际情况下，钢丝绳作为柔性构件，将 会使型钢产生变形，该点位移为β0 , β0 =Tmax×(a2+b2)1/2/E×A =13.176&0，与实际不符。 a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。 下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型 钢的变形αi与细分力Ti作用下产生的变形相同βi，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用在 型钢上的力。 令反向力 T1=Tmax×0.5，求出型钢变形α1＝4.609mm，钢丝绳使型钢变形β1＝T1× (a2+b2)1/2/E×A＝1.401mm，α1&β1，继续循环。 令反向力 T9= Tmax×0.768，求出型钢变形α9＝2.143mm，钢丝绳使型钢变形β9＝ T9×(a2+b2)1/2/E×A＝2.151mm，α9＝β9。 此时的力与变形平衡，T9＝9.803kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将 T9带入连续梁求出型钢实际受力。如图所示：悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 14.268 kN； R[2] = -1.525 kN。 最大弯矩 Mmax= 4.159 kN.m；最大应力σ =M/1.05W+N/A= 4.159×106 /( 1.05 ×141000 )+ 10.824×103 / 2610 = 32.24 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 32.24 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb = 570 ×9.9×88× 235/( ×235) = 2.59由于φb大于0.6， 《钢结构设计规范》 查 (GB)附表B， 得到 φb值为0.961。 经过计算得到最大应力 σ = 4.159×106 /( 0.961×141000 )= 30.696 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 30.696 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算: 拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=11.32 kN；十一、拉绳的强度计算: 十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=11.32 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12.5mm。其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝97.3KN； α -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85； K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=13.784KN&Ru＝11.32KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=11.32kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1.142×50)1/2=17mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.525 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[/(3.142×50× 2)]1/2 =4.407 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓， 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓， 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓 螺栓粘结力锚固强度计算如下： 螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.525kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 .142×20×1.27)=19.116mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=1.525kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN， 满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 14.268kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2； 经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=14.27 kN ，楼板混凝土局 部承压计算满足要求!
赞助商链接
racktom.com
copyright &copyright 。共享资料网内容来自网络，如有侵犯请联系客服。中鼎华城第一期工程中鼎华城5#楼工程脚 手 架 专 项 施 工 方 案编制： 审核： 审批：湖南家和建设有限责任公司 二0一五年十一月中鼎华城第一期工程第一节1、《建筑施工计算手册》 2、《建筑施工手册》编制依据本专项施工方案依据国家有关规定：3、《钢结构设计规范》GB 4、《建筑结构荷载规范》GB 5、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 7、《建筑地基基础设计规范》GB 8、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 9、《混凝土结构设计规范》GB 10、参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节 第三节下几点：工程概况本工程位于毕节市七星关区德溪二号路与三号路交叉口，中鼎华城5#楼项目工程。脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验 收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合相 关文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往中鼎华城第一期工程的施工经验，决定采用以下脚手架方案： A.六层楼面以下采用钢管落地脚手架， B.六层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分5个悬挑段：悬挑段1&七层~十一层&， 悬挑段2&十二层~十六层&， 悬挑段3&十七层~二十一层&， 悬挑段4&二十二层~二十五层&， 悬挑段5&二十六层~房顶&。第四节钢管落地脚手架脚手架材料选择l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面 应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚 手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉 等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标 准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、 砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢 管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件 时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满 足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白 相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透， 1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃， 使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证， 以及建筑安全监督管理部门发放的 准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中 Q235A钢的要求。 普通型钢悬挑脚手架 l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级Q235-A，中鼎华城第一期工程钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合 格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗 弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标 准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、 砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢 管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件 时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满 足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白 相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透， 1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃， 使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证， 以及由建筑安全监督管理部门发放 的准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中 Q235A钢的要求。 7、型钢水平悬挑杆采用14a号槽钢。 8、预埋螺栓的直径为20mm。 9.选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。第五节钢管落地脚手架脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定 位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅） →剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。中鼎华城第一期工程定距定位。 根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、 外立杆离墙距离， 并做好标记； 用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待 该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。 当脚手架操作层高出连墙件两 步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、主杆基础 本工程脚手架基础利用基坑支护平台混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于 10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m， 横距0.9m， 步距1.8m； 连墙杆间距竖直3.6m， 水平4.5m(即 两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手中鼎华城第一期工程架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左 右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造要求：3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面， 每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀 撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应 采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆 的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺 脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须 采取有效的防护措施。中鼎华城第一期工程(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎， 不少于4点， 要求绑扎牢固， 交接处平整， 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网 固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2 道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏 杆和30cm高踢脚杆。 (5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东， 西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。中鼎华城第一期工程7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在 水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米 设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必 须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图中鼎华城第一期工程8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm 的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为： 水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆 →大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。中鼎华城第一期工程定距定位。 根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、 外立杆离墙距离， 并做好标记； 用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待 该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。 当脚手架操作层高出连墙件两 步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。1、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m， 横距0.9m， 步距1.8m； 连墙杆间距竖直3.6m， 水平4.5m(即 两步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手 架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左 右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 2、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，中鼎华城第一期工程每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力。 (3)大小横杆连接构造要求3、剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀 撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应 采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆 的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺 脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须 采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎， 不少于4点， 要求绑扎牢固， 交接处平整， 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网 固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。中鼎华城第一期工程(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2 道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏 杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m， 则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米 设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必 须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 7、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm 的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同， 立杆直接支承在悬挑 的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体 的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座 其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。第六节脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确 定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人 负有指挥、调配、检查的直接责任。中鼎华城第一期工程3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业， 并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节脚手架的检查与验收钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经 检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检 查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工 程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件： (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。 4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下 各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。第八节1、技术保障措施脚手架搭设安全技术措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)， 所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在中鼎华城第一期工程40N· m～65 N· m之间。^ (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检； 架子搭设完毕后由搭设会同施 工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模 板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起 重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁 他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间， 下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至 所有操作人员。 (3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场 监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发 现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时 必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品 不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作 人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。中鼎华城第一期工程B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、 气焊作业时， 必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避 雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处 理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固 稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、 外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。 任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确 保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时 性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时 撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。中鼎华城第一期工程第九节脚手架拆除安全技术措施钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准， 进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆 放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时 进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才 能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运， 分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、 当天离岗时， 应及时加固尚未拆除部分， 防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未 清除的残留物从高处坠落伤人。中鼎华城第一期工程第十节钢管落地脚手架脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处毕节市，基本风压0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033； 脚手板铺设总层数:4；5.地基参数中鼎华城第一期工程地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:中鼎华城第一期工程按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.31×106,0.365×106)/ N/mm2；中鼎华城第一期工程大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677×0.123×1×2.06×105×.990×0.9×1×2.06×105×1078 00) = 2.222 mm； 大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度
mm与10 mm， 满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN；中鼎华城第一期工程小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/ N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033××2.06×105×107800) = 0.013 mm ；中鼎华城第一期工程大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = 0×(3×02/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.788 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm； 小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN； R & 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.×2/2)×0.033/1.80]×16.20 = 2.471kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值； 采用栏杆、 竹笆片脚手板挡板， 标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；中鼎华城第一期工程(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×16.2 = 0.122 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算其中 定采用：Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的规Wo = 0.45 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的 规定采用： Uz= 1 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.123+ 1.4×4.05= 10.617 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.123+ 0.85×1.4×4.05= 9.767 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5× 1.82/10 = 0.206 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：中鼎华城第一期工程立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.617 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长 细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 1×424)=133.197 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 133.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.767 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；中鼎华城第一期工程σ = .188×424)+/4490 = 168.376 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 168.376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚 手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.652 +1.4×4.05)]/(1.2×0.125)=58.021 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50 米：[H] = 58.021 /(1+0.001×58.021)=54.839 m； [H]= 54.839 和 50 比较取较小值。 经计算得到， 脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于[H]，满足要求！ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手 架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；中鼎华城第一期工程每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kN.m； Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.652+0.85×1.4×(4.05+0.188× 4.24×100×0.173/4.49)))/(1.2×0.125)=39.296 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50 米：[H] = 39.296 /(1+0.001×39.296)=37.81 m； [H]= 37.81 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.81 m。 脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ· A· [f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙 的长度； 又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；中鼎华城第一期工程连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN； Nl = 13.073 & Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.087 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.617 kN； 基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。 p=53.087 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！普通型钢悬挑脚手架一、参数信息:中鼎华城第一期工程1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15.2 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.90； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷 载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长 度 1.5 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数中鼎华城第一期工程钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.800； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆中鼎华城第一期工程按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×0.9/(2+1)=0.9 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.31× 106,0.365× 106)/ N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值中鼎华城第一期工程[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 0.677× 0.123× 1× 2.06× 105× .990× 0.9× 1× 2.06× 105× 107800) = 2.222 mm； 大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度
mm与10 mm， 满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135 kN； 活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1) =1.350 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.135)+1.4 ×1.35 = 2.112 kN；中鼎华城第一期工程小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/ N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠 度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5× 0.033× × 2.06× 105× 107800) = 0.013 mm ；中鼎华城第一期工程大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = 1534.95× 900× (3× 9002-4× 9002/9 ) /(72× 2.06× 105× 107800) = 1.788 mm； 最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm； 小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系 数0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取7.20 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN； 活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156 kN； R & 7.20 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = [0.×2/2)×0.033/1.80]×15.20 = 2.319kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值； 采用栏杆、 竹笆片脚手板挡板， 标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；中鼎华城第一期工程(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15.2 = 0.114 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.493 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算其中 定采用：Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的规Wo = 0.45 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB)的 规定采用： Uz= 1 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.493+ 1.4×4.05= 12.261 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.493+ 0.85×1.4×4.05= 11.411 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5× 1.82/10 = 0.205 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：中鼎华城第一期工程立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.261 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长 细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 1× 424)=153.82 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 153.82 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.411 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；中鼎华城第一期工程σ = /(0.188× 424)+/4490 = 188.918 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 188.918 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.059 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.059 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ· A· [f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙 的长度； 又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN； Nl = 13.059 & Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 13.059小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！中鼎华城第一期工程连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距 离墙体为 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.7 cm4，截面抵抗矩W = 80.5 cm3，截面积A = 18.51 cm2。 受脚手架集中荷载 N=1.2×5.493 +1.4×4.05 = 12.261 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×18.51×0. = 0.174 kN/m；中鼎华城第一期工程悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到中鼎华城第一期工程悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 13.135 kN； R[2] = 12.754 kN； R[3] = -0.862 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.996 kN.m； 最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.996×106 /( 1.05 × 80500 )+ 12.261×103 / 1851 = 30.236 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 30.236 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下中鼎华城第一期工程其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb = 570 × 9.5× 58× 235 /( 1300× 140× 235) = 1.73 由于φb大于0.6， 查 《钢结构设计规范》 (GB)附表B， 得到 φb值为0.907。 经过计算得到最大应力 σ = 1.996×106 /( 0.907× 80500 )= 27.347 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 27.347 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=13.882 kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=13.882 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN； α -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；中鼎华城第一期工程K-- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN&Ru＝13.882KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=13.882kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1.142×50)1/2=19mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.862 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[862.212×4/(3.142×50× 2)]1/2 =3.313 mm； 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以 上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓， 螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.862kN；中鼎华城第一期工程d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； [fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 862.212/(3.142×20×1.27)=10.805mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.862kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN， 满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.754kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2； 经过计算得到公式右边等于 115.26 kN，大于锚固力 N=12.75 kN ，楼板混凝土局部承 压计算满足要求!中鼎华城第一期工程普通型钢悬挑脚手架技术交底工程名称 分项工程名称 中鼎华城第一期 外脚手架工程 施工单位 交底部位 交底内容 湖南家和建设有限责任公司 交底时间搭设参数材料：钢管 φ48×3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为竹笆 片脚手板，栏杆挡板为栏杆、竹笆片脚手板挡板； 搭设：双排脚手架， 搭设高度 15.2m， 立杆采用单立管， 纵距 1.5m， 横距为 0.9m， 步距 1.8m； 大 横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根，内排架离墙 300mm； 连 墙件采用两步三跨， 连墙件连接方式为双扣件连接； 脚手板铺设 8 层 （底层、 作业层及其上下层） 悬挑水平钢梁采用 14a 号槽钢， 其中建筑物外悬挑段长 度 1.4m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。拉绳为 6×19+1 型，最小直径 14mm， 拉点离墙距离 1300mm，拉环最小直径 19mm，锚固螺栓直径 20mm。安装示意图施工工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作→预埋件安装→砼浇筑→穿型钢→拉线调整刚梁 →固定型钢→立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→ 立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合 架体→铺脚手板（隔离防坠）→搭第二步架→拉连墙件→转角处设置“之”剪 刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→? →拉钢丝绳。 脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号 项目 构架尺寸（立杆纵距、 立杆横距、步距）误差 立杆的垂直偏差 架高 一般质量要求 ±20mm ≤25m ±50mm质量要求1 2中鼎华城第一期工程＞25m 3 4 5 6 纵向水平杆的水平偏差 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线 距节点中心距离 相邻立杆接头位置 上下相邻纵向水平杆接 头位置 应＞500mm ±20mm ±10mm ≤150 mm±100mm相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水 平距离应＞ 500mm ，接头距立杆应小于立杆纵距的 1/371）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎） 杆 8 件 搭 接 固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 类别 杆别 立杆 纵向水平杆 节 9 点 连 接 扣件式钢管脚手架 其它脚手架 搭接长度 连接要求 连接扣件数量依承载要 ＞1m 求确定，且不少于 2 个 不少于 2 个连接扣件 于 65 N.m 按相应的连接要求扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓， 其拧紧力矩应不小于 40N.m， 且不大质量保证措施 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准 &&特种作业人员安全技术考核管 理规则&&考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿 防滑鞋。 2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。 1）基础完工后及脚手架搭设前； 2）操作层施加荷载前； 3）每搭设完 10m 高度后； 4）达到设计高度后。 3、使用阶段 1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载； 2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂 起重设备； 3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑 措施。 3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆， 纵、横向扫地杆； 4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严 禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门 批准。 5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；安全保证措施中鼎华城第一期工程6） 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、 避雷措施等应按国家现行标准执行。 4、脚手架的拆除 1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。 2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行 或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。 3） 仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠， 吊运机械不允许搭设在脚手架上， 另立设置。 4） 拆除人员进入岗位以后， 先进行检查， 加固松动部位， 清除步层内留的材料、 物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。 5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆— 搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平 杆、斜撑杆。 （即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。 ） 6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。 7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进 行下降。不准先行拆除。 8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆 同时拆下输送地面。 9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板 上的垃圾物件直接从高处堕落伤人。 10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行 修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。 1、 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否 则必须采取加固措施。 2、 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 3、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 4、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两 步。 5、 严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用。 6、 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 7、 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 8、 高度在 24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道 剪刀撑，并由底至顶连续设置。 9、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚 手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。 11、各构配件严禁抛至地面。注意事项文明施工 应急措施 节点示意图中鼎华城第一期工程中鼎华城第一期工程中鼎华城第一期工程中鼎华城第一期工程交底人被交底人中鼎华城第一期工程钢管落地脚手架技术交底工程名称 分项工程名称 中鼎华城第一期 外脚手架工程 施工单位 交底部位 交底内容 湖南家和建设有限责任公司 交底时间搭设参数材料：钢管 φ48×3.5，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为竹笆 片脚手板，栏杆挡板为栏杆、竹笆片脚手板挡板； 搭设：双排脚手架，搭 设高度 16.2m，立杆采用单立杆，纵距 1.5m，横距为 0.9m，步距 1.8m； 大 横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；内排架离墙 300mm； 连 墙件采用两步三跨，双扣件连接； 脚手板铺设 4 层（底层、作业层及其上 下层）；安装示意图施工工艺流程立杆基础夯实和硬化处理→排水沟→定位→垫板→立两头立杆扣扫地杆、 小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）→立抛撑→树中间立杆→小横杆、大横 杆、防护栏杆→以此类推、形成一步闭合加体→搭第二步架→拉连墙件→拆抛 撑→转角处设置“之”剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→架体外立 面设置剪刀撑→搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）→?→完成。 脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号 1 项目 构架尺寸（立杆纵距、 立杆横距、步距）误差 立杆的垂直偏差 纵向水平杆的水平偏差 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线 架高 一般质量要求 ±20mm ≤25m ＞25m ±20mm ±10mm ≤150 mm ±50mm ±100mm质量要求2 3 4 5中鼎华城第一期工程距节点中心距离 6 相邻立杆接头位置 上下相邻纵向水平杆接 头位置 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差 应＞500mm 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水 平距离应＞ 500mm ，接头距立杆应小于立杆纵距的 1/371）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎） 杆 8 件 搭 接 固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 类别 杆别 立杆 纵向水平杆 节 9 点 连 接 扣件式钢管脚手架 其它脚手架 搭接长度 连接要求 连接扣件数量依承载要 ＞1m 求确定，且不少于 2 个 不少于 2 个连接扣件 于 65 N.m 按相应的连接要求扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓， 其拧紧力矩应不小于 40N.m， 且不大质量保证措施 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准 &&特种作业人员安全技术考核管 理规则&&考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿 防滑鞋。 2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。 1）基础完工后及脚手架搭设前； 2）操作层施加荷载前； 3）每搭设完 10m 高度后； 4）达到设计高度后。 3、使用阶段 1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载； 2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂 起重设备； 3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑 措施。 3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆， 纵、横向扫地杆； 4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严 禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门 批准。 5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守； 6） 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、 避雷措施等应按国家现行标准执行。 4、脚手架的拆除 1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。 2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行安全保证措施中鼎华城第一期工程或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。 3） 仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠， 吊运机械不允许搭设在脚手架上， 另立设置。 4） 拆除人员进入岗位以后， 先进行检查， 加固松动部位， 清除步层内留的材料、 物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。 5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆— 搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平 杆、斜撑杆。 （即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。 ） 6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。 7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进 行下降。不准先行拆除。 8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆 同时拆下输送地面。 9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板 上的垃圾物件直接从高处堕落伤人。 10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行 修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。 10、 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖， 否则必须采取加固措施。 11、 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 12、 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 13、 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以 上两步。 14、 严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用。 15、 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 16、 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 17、 高度在 24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置 一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。 18、 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚 手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。 11、各构配件严禁抛至地面。注意事项中鼎华城第一期工程节点示意图中鼎华城第一期工程中鼎华城第一期工程
赞助商链接
racktom.com
copyright &copyright 。共享资料网内容来自网络，如有侵犯请联系客服。}