中国华能集团公司燃煤机组节能降耗_图文_百度文库
两大类热门资源免费畅读
续费一年阅读会员，立省24元！
中国华能集团公司燃煤机组节能降耗
||暂无简介
总评分0.0|
阅读已结束，如果下载本文需要使用1下载券
想免费下载本文？
下载文档到电脑，查找使用更方便
还剩166页未读，继续阅读
你可能喜欢[转载]循环流化床锅炉调试经常出现的问题及对策
出现的主要问题
1.&&&&&&&&
床上油枪耗油量大
调试期间冷态启动最高用油110吨，最低用油63吨。每次启动用油基本在70～80t左右。
节油措施：
1）优化启动，降低投煤温度。
2）控制启动床料粒径，减少启动点火最低流化风量。
3）提高运行操作技术，减少煤油燃烧份额，快速转化燃烧状态。
5）加强汽轮机和锅炉协调操作，挖掘汽轮机旁路潜力，缩短启动时间，减少燃油时间。
4）节油目标冷态启动一次控制在50吨内
与床下油枪点火存在一定差距，进一步技改为床下油枪
2.&&&&&&&&
炉底热一次风至水冷风室连接非金属膨胀节撕裂漏风
安装过程控制不好，损坏、质量不合格的产品进入工程。
3.&&&&&&&&
分离器、回料器震动、晃动，返料脉动，返料不畅。
1）上锅厂进行结构加固，增加止晃点，加固。
2）运行加强燃烧调整，主要是降低一次风量，降低床压，减少外循环量，适当放大入炉煤的颗粒度。通过调整震动晃动减少，但调整仅能满足基本运行，负荷变动依然出现震动和晃动。无规律，一旦出现失稳震动，需很长时间才能达到自平衡状态。
3)需进一步完善结构，解决晃动、震动、回料不畅的根本原因。
需进一步完善结构，技改。
4.&&&&&&&&
流化床锅炉与北重机组配合不佳
通过调试启动多次分析，很难按照锅炉负荷曲线进行，一般锅炉4小时投煤，6小时撤油，而汽轮机经常出现暖机达到1小时以上，冲转、并网等需要8个小时，这样锅炉不能撤除油枪，延长了燃油时间，若提高床温，会出现过热温度、再热温度很难控制，很难满足汽轮机温度要求，造成调节困难，胀差异常等现象，旁路虽然设计较大，但减温水余量不够，一般很难达到锅炉停油的需要，增加了启动耗油量。
5.&&&&&&&&
分离器阻力大（远大于设计值）
实际运行阻力
实际负荷对应分离器阻力为：
主要原因：分离器结构、外循环灰量、飞灰密度大、旋风筒深度及直径。
需进一步改造，减少分离器阻力，降低引风机电流，节省厂用电。分离器阻力大造成尾部烟道负压大，漏风增加、危险点增加。
6.&&&&&&&&
分离器锥段漏灰
安装问题，焊接焊缝开裂
7.&&&&&&&&
回料器烧红（立管、返料段）
浇注料出现裂缝、或浇注料脱落等造成高温循环物料烘烤回料器外壳，建议每次检修必须检查修复浇注料裂缝，运行上加强巡检，对回料器进行测温，发现烧红及时通知检修处理。一般解决方法：轻微的高温可以外加压缩空气进行吹扫冷却，严重的应在烧红的外壳处焊接密封盒，内浇筑浇注料，达到延长运行周期。
8.&&&&&&&&
返料腿非金属膨胀节撕裂、烧坏
停炉三次、修补过多次，回料腿的非金属膨胀节损坏的主要是内套筒的耐火耐磨料脱落，造成内套筒过热变形，高温物料漏进膨胀节内，堆积在膨胀节中，膨胀节失去应有的伸缩能力，造成膨胀节损坏。主要原因：1）非金属膨胀节与锅炉厂配合余量不够；2）非金属膨胀节安装施工未严格按照施工图进行，非金属膨胀节质量差，施工工艺达不到要求；3）非金属膨胀节浇注料施工未达到要求；4）运行中返料量过大，返料不畅或返料堵塞，造成返料压力过大，非金属膨胀节作为返料腿的薄弱环节，泄压，高温灰冲击，烧坏膨胀节；5）炉后给煤加上回料不畅或堵塞返料，造成物料二次燃烧，严重超过了非金属膨胀节的设计温度，烧坏。
建议：在返料腿非金属膨胀节处增加周圈密封冷却风，防止高温物料进入非金属膨胀节，烧坏。
增加双层导流护板，进行迷宫式密封改造
9.&&&&&&&&
返料腿存在返料 “轰隆隆” 响声
返料腿抖动
一直存在，原因不明，调整无法解决。
后墙二级给煤故障多
给煤机密封风严重不足，很难满足运行需要，现已技改，增加了一路直径168的密封风管，现基本能满足运行需要。
返料压力高造成返料腿给煤点反串热烟气，现技改在返料退落煤点增加周圈返料风，高负荷情况下可以通入高压返料风，防止热烟气反串（基本没用过）。
3） 刮板给煤机漏粉、出口电动、气动门漏粉严重。
4） 二级给煤皮带给煤机坡度大，距离长，容易出现皮带打滑现象。
5） 二级给煤皮带给煤机坡度大，距离长，清扫链容易断链。
炉后刮板给煤机给煤分配不均
建议技改为刮板第一个落煤口刮板给煤机箱底部增加手动插板门，利用手动插板的开度分配煤量，解决给煤量的分配问题。
床压失稳、波动
调试运行以来锅炉床压一直不稳定，经常出现床压失稳，两侧偏床，调整办法增加一次风量，基本解决床压波动失稳的问题，但加大一次风会降低床温、增加一次风机电流、增加外循环量、增加磨损、飞灰含碳量增加等问题。
主要原因：布风板阻力偏小、布风不均等问题。
建议：更换风帽（钟罩式为好）、或风帽出口管径增加节流圈，提高风帽喷速。
空预器漏风大
按照空预器运行进出口氧量计算，现漏风在12%以上，与设计偏离较大，厂家保证值为1年内保证漏风率小于6%，两年内漏风率小于8%，需要厂家继续调试，达到保证值以内。减小引风机电流，节省厂用电。也可以技改空预器密封装置，减少漏风率。
空预器液力耦合器熔断塞熔断，排烟温度升高188℃锅炉BT
原因1）液力耦合器油位过低出现温度高；2）空预器密封扇形板摩擦，造成液力耦合器过热。
加强巡检，定期加油，防止空预器油温过高。
空预器辅助电机不具备带负荷能力，造成主电机出现问题，空预器跳闸，机组停运，增加机组非停
建议技改，更换辅助电机，具备主电机带负荷能力，主电机故障辅电机联启，锅炉负荷不变，既能减少非停，又能满足实际运行。
引风机动叶调节机构死区太大，灵敏度差
现引风机至少有5%的动叶调节死区，灵敏度很难满足运行要求，在变负荷情况下经常出现炉膛负压波动在±1000Pa,为了限制炉膛负压，逻辑上增加了炉膛负压闭锁引风机动叶开度，防止出现负压波动大，造成事故。必须对风机动叶调节机构进行技改，满足生产运行，防止事故的发生。
引风机出口挡板连杆断裂，挡板销子断裂脱落
出现过2次，加强巡检，重点检查，加强点检维护，及时处理消缺.
引风机动叶调节执行机构与动叶液压缸连接处漏油
出现过1次，漏油严重，停运该风机进行处理。
引风机联轴器连接螺母断裂
出现过1次，停运该风机检查处理，加强巡检、点检，及时发现问题消除。
引风机动叶3个叶片安装角度发生错位，引风机运行有异音
安装问题，每次停炉加强点检检查维护
引风机液压润滑油站油温高
试运期间多次出现引风机液压润滑油站油温高，最高达到60℃，增加风扇进行吹风加强冷却，更换冷油器，现在基本能满足运行，但夏季可能会更高，影响机组运行，需要技改。
滚筒冷渣器冷却水进回水空心轴抱死
调试期间出现过多次滚筒冷渣器冷却水进回水空心轴抱死事故，造成滚筒冷渣器冷却水管拉坏，凝结水母管压力低、凝结水漏流量大、滚筒冷渣器流量低跳闸、无法单一隔离，只能停运所有滚筒冷渣器，开启滚筒冷渣器旁路，检修，造成停机处理。
现技改为，每一滚筒冷渣器进回水增加手动截门，一旦出现某一冷渣器冷却水管道泄漏，可以及时关闭该冷渣器的进回水手动截门隔离。每一滚筒冷渣器空心轴段增加轴向位移保护测点，一旦出现空心轴抱死，发生位移，立即动作，跳开冷渣器，防止拉坏冷却水管。
滚筒冷渣器冷却水进回水软连接管道经常出现泄漏，设计承压能力偏小
滚筒冷渣器经常出现软连接管道处漏水，严重影响冷渣器的运行，特别是凝结水泵由变频更换为工频运行时，凝结水母管压力达到3.5MPa以上，经常出现软连接管道泄漏。
滚筒冷渣器设计承压能力为5MPa，冷却水安全阀设计起座压力为4.2
MPa，当冷却水压力超过4
MPa时联锁停运冷渣器，而冷渣器软连接管道没有按照凝结水管道压力设计，造成凝结水压力一高，软连接处很容易出现漏水。建议进行技改必须达到冷渣器设计耐压能力，防止出现漏水事故。
滚筒冷渣器内漏（焊缝处）
滚筒冷渣器内漏几乎每天都会发生，严重影响锅炉排渣运行，冷却水母管焊接工艺质量差，很难改变现状，均属于厂家质量问题，要求更换质量合格的产品，或更换厂家，否则将严重制约着锅炉运行。现在通过补焊暂时可以运行，但没有解决根本问题，几乎每天都存在类似问题发生，严重影响正常生产运行。
滚筒冷渣器旋转接头薄弱处崩开泄露
正常运行期间出现过3次滚筒冷渣器空心轴旋转接头突然崩开泄露，造成冷却水压力低、凝结水流量增加。运行上加强巡检，发现问题及时联系消缺，维护人员加强点检，发现漏水量大应及时检修，防止事故扩大。
滚筒冷渣器进渣管膨胀节严重变形，喷红灰及着火
滚筒冷渣器进渣管膨胀节喷灰几乎每天都要发生，很多电厂已经淘汰了此种膨胀节，而滚筒冷渣器厂家却一直未改，建议调研，更换滚筒冷渣器进渣管膨胀节，防止事故发生。
滚筒冷渣器排渣自流
滚筒冷渣器在排渣过程中出现过4次排渣自流现象，导致滚筒冷渣器出口排渣温度急剧升高，跳闸。主要原因1）滚筒冷渣器内筒设计阻力小，技改：在滚筒冷渣器内筒间隔增加阻力格栅板，提高通流阻力，防止排渣自流。2）排渣粒径太细，自流性好，控制排渣量突然加大造成喷灰自流。主要解决办法：运行中均匀排渣，排渣过程中慢慢提升排渣转速，防止突然提速过快，造成自流，一旦出现移动床堵渣，在捅渣过程中把滚筒冷渣器转速降至最低，当下渣时，慢慢提速排渣，防止突然下渣，喷流。
滚筒冷渣器空心轴端轴承过热损坏
调试期间出现过5次滚筒冷渣器空心轴端轴承损坏，导致停运该滚筒冷渣器更换轴承。
滚筒冷渣器底座支撑滚轮轴承损坏
出现过1次，停运该滚筒冷渣器进行处理，建议易损部件多增加备品备件。
移动床冷渣器炉内排渣口堵渣
造成排渣困难，床压升高，降负荷，最终停炉处理；现锅炉厂设计对每个移动床增加4个捅渣孔，定期捅渣，基本解决堵渣问题，但经常出现堵渣现象，捅渣24小时不间断。建议1）改造移动床排渣口，由原来的8个80&300排渣口合并为4个160&300；2）增加捅渣孔；3）增加移动床排渣旁路，当移动床冷渣器出现问题时，及时开启旁路排渣，不影响锅炉运行。
滚筒冷渣器进渣管堵渣
建议增设捅渣孔
一、二级减温水投自动很难跟踪
调节门设备特性差（温度测点离减温器太近）。
过热器减温水远大于设计值
原因：1）设计受热面布置问题2）减温水源为高加后，水温高3）锅炉上部稀相区燃烧份额过大，造成受热面换热增强，减温水变大。330MW一二级减温水量达到80t/h，远大于设计大约为10t/h。
协调CCBF负荷曲线经常出现超压、超负荷
投入协调负荷曲线经常出现超调，AGC跟踪变负荷频繁，造成煤量叠加、床温升速率超标，风量波动很大，负压波动大，减温水投自动无法跟宗，必须手动调节。
前墙给煤机量程扩大至45t/h（来满足前墙满负荷的需要）
因炉后给煤机故障点多，调试期间大多不投用炉后给煤，并试验用炉前6台给煤机带满负荷，若燃烧3500以上煤种，炉前给煤基本能满足运行需要，若考虑燃烧劣质煤种，必须投用炉后给煤，建议可以技改为炉前8台给煤机，既能满足燃烧劣质煤的要求，也能减少二级给煤故障点。
风帽磨损问题
试运期间因风帽磨损严重漏渣，造成停机一次，主要磨损部位为炉后回料口对冲风帽，切削造成风帽磨损严重，风室漏渣约300吨，严重堵塞炉底热一次风管，更换了14个风帽。现已技改在炉内每个回料口处增加防磨凸台，减少对风帽的对冲。两台炉均已技改。
锅炉吹管投煤问题，投煤不够大胆，燃油量大
上锅厂建议吹管期间不投煤，纯用床上油枪，理由是吹管投煤会加剧浇注料的磨损，浇注料只经过低温烘炉，强度远不够耐磨，若是吹管期间加床料，投煤，将会存在大量的物料对浇注料冲击磨损，吹管期间又是中高温烘炉阶段，应严格按照中高温烘炉曲线为主，当浇注料经过中高温烘炉后，已经具备陶瓷耐磨特性，可以放心投入使用。经调研多数300MW循环流化床锅炉在吹管期间均投煤，基本未对浇注料产生磨损影响，浇注料厂家也同意投煤。最终确定投煤吹管方案，但电科院调试受上海锅炉厂建议影响，未在吹管期间大胆投煤，造成燃油加大。
1号炉吹管准备不从分，造成因缺水中间停运一次，并且吹管打靶超过90次。二号炉吹管期间，投煤加多，节省了大量燃油，吹完管后进炉膛进行检查，浇注料几乎不存在磨损现象。
轻微结渣、结焦现行
停炉在清床料过程中发现有结渣、低温结焦焦块，特别是在移动床冷渣器排渣口，原因分析1）低温结焦主要是流化不良造成的，在停炉前出现过床压波动很大现象，一侧被压死现象。2）入炉煤的颗粒度控制严重超标，入炉煤粒径筛分表明超过20mm的超过5%以上，甚至对于30mm的达到2%，严重偏离规定小于13mm。3）冷渣器经常检修排渣不连续造成排渣口堆积不流化，容易在排渣口培养焦块，造成排渣不畅，全国流化床锅炉几乎都设计有排渣口岛礁孔，以便排渣困难时疏通。4）由于设备和煤市场原因，煤中存在石块，造成设备很难达到破碎要求，尽管有两级破碎、和筛分，还是很难达到流化床入炉没的标准，粒径过大，排渣置换很难，床层上沉积较大粒径床料，流化分层，流化出现死角，造成结焦。
必须加强入炉煤的管理，必须满足入炉煤粒径的要求；要求严格进行点检，及时找出设备原因，进行治理，加强煤源管理，严禁参入石块较多的煤进入煤场，建立煤场筛分设备，及时清除煤场石块。运行上加强流化风量管理，经常进行大风量流化排渣工作，进行大颗粒排渣置换。
炉膛出口至分离器入口烟道积灰严重
上锅厂设计的分离器进口烟道几乎是水平的，很容易积灰，原设计水平烟道底部安装吹灰7字型吹灰管道，气源为二次风，但效果很差，每次停炉检查，均存在严重积灰，经讨论更改为压缩空气作为吹扫气源，但一直未技改。
播煤风管道金属膨胀节拉裂漏风
安装、膨胀余量、磨损问题，一次风室漏渣及一次风携带空预器的细灰，造成磨损。
二次风管金属膨胀节漏灰
安装、膨胀余量、晃动问题
返料腿与炉膛连接密封盒处漏灰
安装、抖动、结构问题
下二次风管道与炉膛连接密封盒处漏灰
安装、晃动、磨损问题
炉内下二次风管口有磨损现象
浇注料、磨损、运行调节问题
省煤器3次，包覆墙过热器与个墙过热器1次，安装、材质问题
链斗输渣机、斗提机输渣设备问题
设备运行中经常出现卡涩、跳闸、断链、积灰等问题，检修时间较长，一旦出现一套检修，很难满足运行正常要求。建议增加事故排渣，以防输渣问题影响生产。
尾部烟道出现高频振动
原因与尾部烟道风速、涡流、积灰、结构等有关，加强调整，摸索规律尽可能调整运行方式，减少震动，结构上在共振区增加减震导流板。一般震动与尾部烟道的烟速以及燃煤的灰份关系密切，建议锅炉厂认真核算风速及结构布置造成的影响，尽快增加防振隔板，减少消除震动。
以上网友发言只代表其个人观点，不代表新浪网的观点或立场。世界首台万千瓦流化床发电机组年内有望并网发电
来源:上海源倾电气有限公司 | 发布时间: |
浏览次数：
建设中的世界首台60万千瓦流化床发电机组。张浪　摄
记者近日来到位于四川省内江市的白马循环流化床示范电站，一睹世界上第一台装机60万千瓦、拥有世界最先进的循环流化锅炉技术的“庞然大物”之风采。据电站副总司理王蜀湘介绍，业内知情人士告知记者：市场上大部分同样规格的蜂胶产品价格从几十到几百元不等，这台拥有中国自主知识产权的机组有望在本年10月实现首次并网发电。据体会。
四川省内江市还在全国率先引进了世界先进的循环流化床干净煤燃烧技术。这个文号是日国家食品药品监督管理局批给北京奥达康医药科技有限责任公司的证书文号，两台机组的使用和推广，使中国大型循环流化床干净煤发电技术实现了汗青性突破。截至今朝，但是据说一个保健品文号申请下来要几十万元，公司接管订货近100台。王蜀湘告诉记者。
循环流化床技术拥有煤炭适应性广、废气排放量少、耗煤量低等众多优点。记者随后在国家食品药品监督管理局信息库查询到，却实现了低煤耗、低排放、低成本的清洁环保运行。”王蜀湘说，像2000多大卡(热量单位的煤炭都可以或许通过该台机组发电，所以好多公司只能采用与有证单位共同合作生产的办法来经营，而这样的煤炭在我国的存储量却是非常丰富的。”
据悉。
该机组投产后可实现年发电量30亿千瓦时，原来药店里摆放的所谓“合规合法的”惠普生蜂胶胶囊已经改头换面成了“惠普生乐人牌蜂胶VE软胶囊”，白马循环流化床示范工程的成功，不仅建设了一座环保电站，更为后继建设的几十个项目提供了实践经验，惠普生一再强调该产品生产销售是合法合规的，(徐杨t 张浪（）
欢迎访问上海威定相位伏安表专业销售网站。
版权所有?上海源倾电气有限公司 地址：上海市闸北区平型关路161号
电话:021-　传真：021-　邮箱：
Powered by
& 2013 备案号：沪ICP备号循环流化床发电
1&锅炉概述四川白马电厂运营的世界首台600MW超临界CFB锅炉，是东方锅炉厂自主研发的直流锅炉,采用一次中间再热，双布风板单炉膛、H型布置、平衡通风，露天布置。锅炉由主循环回路，竖井烟道、尾部烟道三部分组成，整体呈左右对称布置，支吊在锅炉钢架上。采用外置式换热器调节炉膛床温及再热蒸汽温度，使用高温冷却式旋风分离器进行气固分离。锅炉炉膛为分体式矩形单炉膛，带间隔中隔墙结构。炉膛左右侧墙上部不对称垂直布置各8屏高温过热器管屏和各3个炉膛出口烟窗；炉膛下部为裤衩结构，一分为二，布置左右2个布风板，布风板之下为水冷等压风室；裤衩顶部至炉膛顶棚间隔布置了垂直于前后墙的7屏膜式水冷壁管屏；炉膛下部四周布置有6个回料器返料口、6个外置床返料口、6个锅炉排渣口，以及42个二次风口。锅炉启动系统由2个汽水分离器、1个储水罐、1台炉水循环泵、出口流量调节阀（360阀）、储水罐水位调节阀（361阀）、疏水扩容器、2台疏水泵等组成。设置带炉水循环泵的内置式启动系统，是为了保证锅炉启、停、故障处理及低负荷阶段水冷壁的质量流量，确保水冷壁的可靠冷却和水循环的安全稳定；满足水冷壁及省煤器冷、热态清洗要求；回收热量，减少工质损失和缩短启动时间。锅炉风烟系统主要由一次风系统、二次风系统、高压流化风系统、空气预热器、引风机、烟囱等组成。2设计不当导致的故障及治理
2.1点火风道及燃烧器损坏&2.1.1&点火风道及燃烧器损坏情况世界首台600MW超临界CFB锅炉吹管和整套启动试运期间，点火风道及燃烧器多次出现故障，主要体现在点火风道（燃烧器）振动、燃烧器顶部钢板烧红、燃烧器顶部耐火材料脱落、高温热烟气泄漏等。2.1.2 点火风道及燃烧器损坏原因分析循环流化床锅炉点火启动的主要任务，是采用适当方式将床层温度提高，并保持在煤燃烧所需的最低温度以上，以便实现投煤后燃料的稳定燃烧和锅炉的正常运行。世界首台600MW超临界CFB锅炉点火，采用风道油燃烧器方式。点火是在每侧点火风道顶部配有4支风道油燃烧器，每支燃烧器配有独立的一次风从根部进风的可调风门，油雾化后在风道内完全燃烧，产生的高温烟气，可与另一路主一次风，在风室混合，通过布风装置，直接送入流态化料层中。锅炉点火启动时，随着风道燃烧器投入数量的增加，点火风道因风量的扰动引起的振动逐渐增大。经多次点火启动试验，左右侧均只能投入3只油枪运行。当投入第4只油枪时，点火风道振动异常剧烈而不得不停运第4只油枪。由于主路一次风门关闭不严，低温一次风直接进入风道内，引起风道顶部热负荷高，局部超温，导致耐火材料超温烧结、脱落，顶部钢板烧红，高温热烟气泄漏。2.1.3 处理措施风道顶部热负荷高，局部超温是因为热量不能及时被一次风带走。因此，在点火风道顶部增加比一次风压较高的高压流化风，将风道顶部热量带走，高压流化风量按点火时一次风量的10%设计。600MW超临界CFB锅炉点火初期，一次风量为45万Nm3/h左右，高压冷却风确定为一次风量的10%，即4.5万Nm3/h。在点火风道顶部靠近燃烧器位置，对称安装4支高压冷却风管，即能带走风道顶部的热量。同时，又能保证不会对燃烧火焰造成扰动，消除一次风量的扰动，避免了风道顶部热负荷高、局部超温所导致的耐火材料超温烧结、脱落和顶部钢板烧红、高温热烟气泄漏。
2.2 非金属膨胀节问题&2.2.1 &非金属膨胀节损坏情况600MW超临界CFB锅炉吹管和整套启动试运期间，点火风道的非金属膨胀节、分离器至炉膛回料管的非金属膨胀节、外置床至炉膛回料管的非金属膨胀节等，均出现泄漏，影响了机组的稳定运行。2.2.2 &非金属膨胀节损坏原因分析非金属膨胀节可补偿轴向、横向、角向、具有无推力、简化支座设计、耐腐蚀、耐高温、消声减振等特点。因此，在CFB锅炉的烟风系统、物料循环系统中，使用了大量的非金属膨胀节。非金属膨胀节由蒙皮、不锈钢丝网、保温棉、隔热填料层、机架、挡板等组成，蒙皮是非金属膨胀节的主要伸缩体，其作用是吸收膨胀量，防止漏气和雨水的渗漏；不锈钢丝网，是非金属膨胀节的内衬，阻止流通介质中杂物进入膨胀节和阻止膨胀节中绝热材料的向外散失；保温棉，是兼顾非金属膨胀节的保温和气密性的双重作用；隔热填料层是非金属膨胀节绝热的主要保证；机架是非金属膨胀节的轮廓支架，保证有足够的强度和刚度，机架的材料应与介质温度相适应；挡板是起导流和保护隔热层的作用。600MW超临界CFB锅炉为首次设计，锅炉实际运行补偿量大于锅炉设计计算的补偿量，造成在机组启停过程中，非金属膨胀节的蒙皮拉裂；非金属膨胀节内部防脱导向金属板变形，在膨胀缝内有较大空隙，顶部耐高温硅酸铝纤维密封填料脱落，造成蒙皮超温。2.2.3 &处理措施增加非金属膨胀节防脱导向板厚度及更改为耐高温材质，将原设计防脱导向板厚度为8mm增加为12mm，防脱导向板改为耐高温的材质310S，最大限度地减少密封钢结构受热变形，从而有效防止内部密封填料脱落；将防脱导向板做成鱼鳞状布置，改成鱼鳞状的目的是通过板与板之间的紧密叠加，最大限度地减少防脱导向板在运行中的变形。确保迷宫起到绝热作用，在膨胀缝里填充高温密封方绳120×120mm，耐温1200℃，该密封垫受到迷宫的整体保护，绳内用310S不锈钢丝网包箍，提高自身弹性和强度。增加蒙皮的层数，原设计蒙皮的结构共5层，增加4层，其中增加密封层2层，里层增加2层，总共层数为9层，从而增加蒙皮的密封性能和强度；增加蒙皮宽度，膨胀节蒙皮出现多次被拉裂，原因还是运行时径向错位值与锅炉计算的数据偏差大，根据实际运行情况，将蒙皮宽度增加15%～30%。
2.3 &中间旋风分离器壁温超温&2.3.1 &中间旋风分离器壁温超温情况锅炉点火启动和低负荷运行期间，炉膛左右两侧中间汽冷旋风分离器壁温存在较大偏差（最大偏差达110℃）、部分壁温超温严重，超过报警值50℃，影响机组安全稳定运行，见下图。2.3.2 &原因分析锅炉点火启动和低负荷运行期间，保证不超温的前提是各管之间流量均匀。经分析和检查发现，中间汽冷旋风分离器壁温存在较大偏差、部分壁温超温原因是，中间旋风分离器的疏水不畅所致，造成分离器管内水塞。启动过程中带压（8.5～13MPa）疏水后，壁温迅速下降至正常。由于带压疏水效果不好，机组在极热态启动后一段时间内，该壁温仍存在一定反复。2.3.3 &处理措施将中间旋风分离器的下部环形联箱的疏水，与前后旋风分离的疏水分开，单独引出，确保中间旋风分离器疏水畅通。
2.4 给煤系统设计不合理2.4.1 &给煤系统设计存在的问题每台刮板给煤机3个落煤口的进煤量分别由一个手动插板门控制，引起调整困难，无法准确计量和控制每个落煤口的进煤量。根据调试过程中的试验发现，由于床料流化以及循环物料量的影响，如果3个落煤口均匀给煤，将导致炉膛前、中、后部密相区的床温偏差过大；只有适当减少前部落煤口的给煤量，适当增加中、后部落煤口的给煤量，才能保证床温均匀。在不同的负荷阶段，手动插板门的开度，需要进行相应的调整。2.4.2 &改进措施将刮板给煤机下部3个落煤口手动插板门，改为电动调整门，达到调整方便、给煤量计量准确的要求
2.5 石灰石系统设计不合理&2.5.1 &石灰石系统设计不合理的原因600MWCFB锅炉石灰石系统由制备系统和加入系统组成。制备系统一共有3套，每套设计出力为50t/h，共150t/h。石灰石加入系统设计由气力输送，2条输送管道，每条设计出力为50t/h，分别对应锅炉左右两个布风板。在燃用设计煤种时，机组满负荷运行要求加入的石灰石粉在80t/h以上，当其中1条管线出现故障时，因锅炉为双炉膛结构，锅炉单侧无石灰石粉加入，此侧炉膛不能进行脱硫。因此，石灰石加入系统实际上无备用，锅炉烟气SO2排放指标，难以保证满负荷长期合格。2.5.2 &处理措施增加,1条石灰石加入线，与制备系统3套相对应，做到石灰石加入线2条运行，1条备用，备用的石灰石加入线可以向左右炉膛输送石灰石粉，确保锅炉烟气SO2随时达标排放。3调试期间发生故障及治理
3.1 空预器主、辅电机切换时造成锅炉跳闸&3.1.1 &原因分析调试过程中，在进行空预器主、辅电机联锁试验时，造成锅炉跳闸（简称BT）。通过查逻辑，空预器主、辅电机跳闸联启时间为7s，任一空预器跳闸，均会引起对应侧引风机立即跳闸，一台引风机跳闸，锅炉即发生BT。3.1.2 &处理措施通过试验，停运空预器电机时，空预器转子在惯性的作用下继续旋转的时间在15s以上，空预器跳闸引起引风机跳闸，可以延时在15s以内，不会对空预器的安全造成影响。因此，将逻辑修改为空预器主、辅电机跳闸联启时间为7s，任一空预器跳闸均引起引风机跳闸，延时为12s，避免了引风机跳闸造成锅炉BT。
3.2 锅炉左右炉膛床温偏差大&3.2.1 & 原因分析在启动调试过程中，炉膛左右密相区中部床温最大偏差达到250℃左右，上部稀相区左右温度偏差达到50℃～70℃。原因为炉膛左右侧给煤线工作不正常，造成左右炉膛煤量偏差大，两侧床压偏差较大，最大偏差达到4～5kPa，使两炉膛水冷壁吸热量偏差大，从而造成床温偏差大。另外，底部排渣系统工作不正常，当床压出现较大偏差时，无法及时通过底渣线排渣，达到调整两侧床压平衡。3.2.2 &处理措施处理好给煤线和底渣线，保证其可靠工作，均匀两侧炉膛给煤量。当出现床压偏差较大时，通过底渣线排放床压高一侧物料，将床压控制在15kPa左右。
3.3 给水泵进口滤网堵塞造成机组跳闸&3.3.1 &原因分析机组首次带负荷127MW时，锅炉湿态运行，A汽泵在3200r/min和电动给水泵并列运行带负荷（B汽泵未运行，因辅汽压力低仅能维持一台汽泵运行），突然A汽泵入口压力低至0.8MPa汽泵A跳闸；加大电泵出力，进口滤网堵塞，电动给水泵进口压力逐渐降低至0.06MPa,电流逐渐降低，无法满足给水需求。储水罐水位低至1m，炉水泵跳闸，锅炉因给水量低于保护值跳闸，机组联锁保护动作，发电机和汽机跳闸。因机组初期启动凝结水质差，机组首次切缸后，高压缸及抽汽管道内杂质进到凝结水系统中。3.3.2 &处理措施加强对给水泵进口压力及前置泵电流监视，定期对给水泵滤网进行清洗。根据水质情况，加强凝结水换水工作。
3.4 锅炉炉膛结焦&3.4.1 &原因分析启动试运期间，锅炉炉膛发生了两次（左右炉膛各一次）严重结焦事故。主要原因是：锅炉两次跳闸(BT)、一次主燃料跳闸（MFT），造成锅炉多次发生塌床；启动和添加床料粒度分布特性较差，粗细颗粒较多；运行床层厚度较低（炉膛差压低：8～9kPa），料层稳定性较差，抗干扰能力弱；锅炉4条给煤线、12个落煤口的落煤量不均匀，加之煤量只能靠就地手动调整，致使各落煤口对应区域的床温不均匀，偏差大；点火启动和床料加热到投煤温度的时间较长等。3.4.2 &处理措施优化控制逻辑和保护动作值，避免或减少锅炉发生BT事故。同时制定和完善锅炉运行及操作指导性文件，规范运行和调试人员处理事故的方法和措施，从而有效防范和避免了锅炉炉膛结焦事故，保证了锅炉的安全、稳定运行。
3.5 外置床风帽漏灰3.5.1 &原因分析外置床初始投运过程中，存在风帽漏灰现象，特别是高温再热器外置床，风帽漏灰尤其严重，更有甚者导致风室里积满灰，高压流化风无法进入，换热室建立不起流化，致使外置床无法正常投运。根据现场验证试验，对比和总结运行操作方式，由于灰控阀关闭不严、放灰方式、风门的开关、流化风的建立顺序不当引起。3.5.2 &处理措施外置床跳闸后，确认流化风门可靠关闭，流量到零，灰控阀已可靠关闭；投运外置床前，必须保证流化风压足够。在投运过程中，根据流化风压和运行流化风机进口导叶的开度，及时启动流化风机，外置床的投运顺序先A、D，其他外置床根据汽温和床温情况投运。沿着灰流向从后往前开启各流化风，即外置床至炉膛灰道吹扫风→冷却仓流化风→空仓流化风→回料器至外置床灰道吹扫风。停运外置床时风门关闭顺序：回料器至外置床灰道吹扫风→空仓流化风→冷却仓流化风→外置床至炉膛灰道吹扫风；将前一个仓调至正常风量后，再进行下一个仓的流化开启操作。4结束语&世界首台600MW超临界循环流化床锅炉设计和运行非常成功。性能试验表明：锅炉最大连续蒸发量1903t/h；锅炉热效率91.52%，高于保证值的91.01%；锅炉出口NOX排放浓度111.94mg/Nm3，低于保证值200mg/Nm3；SO2排放浓度192.04mg/Nm3；低于保证值380mg/Nm3；Ca/S为2.07时脱硫效率为97.12%，各项指标均优于设计值，优于目前世界上其他超临界CFB锅炉。机组启动首次并网到168h试运通过，只用了49d。但启动及试运初期，由于为首次研发、制造、安装、调试和运行，没有现成的经验可借鉴，因设计、辅助（机）系统和运行操作等方面原因，出现了一些问题在所难免。总结分析首台600MW超临界循环流化床锅炉设计和运行的问题，为进一步优化和改进锅炉设备、系统设计，提高设备运行安全性和可靠性以及运行操作水平提供依据。同时，为后续项目少走弯路提供参考。文献信息雷秀坚. 世界首台600MW超临界CFB锅炉调试中故障分析及治理[J]. 神华科技,2015,v.13;No..延伸阅读 欢迎点击发刊宗旨代言行业展现成就谋求发展促进中国循环流化床发电技术发展进步！微信号：xhlhcfd联系我们邮箱 & 免责声明1.《中国循环流化床发电》致力于先进技术的推广和普及，原创文章欢迎引用，但请标注引用自“循环流化床发电”微信公众号（订阅名称：xhlhcfd）；2.欢迎推荐技术信息，通过网络公开渠道获得的资料著作权仍归原作者所有；3.文章仅用于学术交流不得用于商业目的，如果相关需要请与编辑部联系（邮箱：）4.学术问题欢迎通过“CFB机组技术交流协作网”QQ交流群深入探讨（群号码：）。
阅读原文和更多同类文章
可关注微信公众帐号
还可知道有多少人阅读过此篇文章哦
（微信号和暗号可长摁复制）
猜你感兴趣}