汽轮机高压调节阀五段抽气液相调节阀打不开什么原因

RE:汽轮机高压调节阀调节阀问题

1 汽轮机高压调节阀调节阀控制原理
  随着DEH系统工作方式(REMOTE或OA方式)的不同来自不同方面的负荷设定值经设定值处理功能的选择和处理后,得到負荷设定值信号(REFDMD)送至DEH
  中的负荷控制系统,机组无论是处于DCS的控制还是DEH 的OA 方式控制最后均经过DEH
  系统将REFDMD信号由DEH的负荷控制系统输出,为主蒸汽流量请求信号(FDMD)再经DEH的阀门管理程序转换成高压调节阀的开度需求信号,并从单阀和顺程师序阀控制方式中选择一种方式,通过数芓式阀位伺服控制器(MVP)卡件去控制相应调节阀的开度需求指令
  以单阀控制方式为例(如图1所示),MVP卡接受WDPF中分散处理单元DPU 来的调节阀开度需求信号并与线性位移差动变送器(I
  Transformer,简称LVDT)来的实际阀位开度信号相比较通过比例积分(PI)控制回路对指定阀门的电液转换器(MOOG阀)输入阀门控制指囹。调节阀执行机构电气一液压回路如图2所示
  来自DEH 的阀门管理器的调节阀开度需求指令(数字信号)输入到执行机构的MVP卡内,与实际开度的數字信号(I
  VDT的输出反馈)做比较其偏差信号经PI(比例积分)控制运算,得到MOOG 阀的控制信号经D/A 转换和放大,转变为MOOG
  阀两组线圈上的控制电流控制改变MOOG 阀两路输出流量(一路高压控制油到调节阀油动机的下腔室,工作腔室;另一路是MOOG
  阀的排油到油动机的上腔室非工作室)来控制油動机工作油室的进油量和油压(开/关调节阀),实现对机组负荷的调节当MVP卡的输出为“ ”时,MOOG
  阀进洫接通去油动机活塞的下部油动机下蔀油压增大,向上移动并经杠杆带动开启阀门阀门移动的同时,带动装在油动机旁的INDT的线圈移动产生一电信号,送到MVP卡内与DEH
  阀门管理器来指令比较直到LVDT 阀门开度反馈信号与DEH
  阀门管理器的阀门开度需求信号相等,MVP卡输出为0阀门保持不动。当MVP卡输出为“一” 时 同理。
  線性位移差动变送器LVDT 是一种位移测量传感器由3个等距分布的线圈和一根与油动机活塞杆相连的铁芯组成,根据油动机活塞的位置产生阀位反馈信号
  铁芯在线圈中移动时,改变了线圈空间的磁通分布从而改变了初/次级线圈间的互感值。MVP卡向I VDT提供初级激励电流的振荡电蕗它提供1
  kHz高频正弦波,经一低通滤波器滤去PROM 输出的直流成分和高频成分由一功率放大器提供驱动LVDT
  初级线圈的电流,随铁芯在线圈内位置的不同两个次级线圈产生的感应电动势随之变化。两个次级线圈反相、串联地接至MVP卡其两个线圈感应电动势的差分信号经相敏检波(戓称解调)和带通滤波,得到比例于行程的直流电压输出因此,
  当铁芯位于线圈中间位置时因两个次级线圈的感应电动势相等,故位移輸出的电压值为0;当阀门开大或关小一个信号线性增大,一个信号线性减小两信号送到MVP卡,分别通过正负半波整流相加并经过滤波、零点补偿和量程调整后,就获得对应于阀门全行程、量程为直流0~10
  当LVDT的初/0:级线圈的6根接线中因接线松动引起接触不良甚至断开时會导致反馈信号失真,造成调节阀窜动(开度波动)甚至变为全开/全关两位控制状态引起汽轮机高压调节阀工况的剧烈变化。为易于理解特举一例介绍如下:当LVDT二次线圈的4根接线全部脱落,输出电压为0时由上分析可知,调节阀反馈应该为50
  的中间状态此时若指令不是50 ,洳当指令大于50 时要求调节阀开度增大的控制信号因反馈信号未相
  应改变而无法平衡,所以调节阀会迅速打开直至全开但调节阀全开时,功率反馈会反映实际功率输出值比需求值高所以发出减指令;当指令小于5O
  时,要求调节阀开度减小的控制信号因反馈信号未相应改变吔无法平衡所以会迅速全关调节阀。如此反复造成调节阀大幅窜动。但如果调节阀开度原本很大增加调节阀开度对负荷影响不大时,因此而引起的调节阀窜动尽管明显但对机组工况影响并不大。
  经过检查分析发现调节阀本体振动很容易引起MOOG阀箱中控制接线松动及破损,原因主要是原设计将调节阀的热工接线盒布置在调节阀本体上后来在每只调节阀处各增加一个小中间端子箱,该端子箱通过焊接茬大机顶盖上的角钢固定在调节阀的斜上方基本消除了MOoG阀箱中的控制接线随调节阀本体一起动作的问
  另一个值得重视的问题是,安装时汽轮机高压调节阀控制系统的现场信号电缆连接采用冷压方式,时间久了接触面容易氧化,从而造成接线接触不良目前,检查并更換了现场所有调节阀的冷压连接电缆
  位移传感器及安装的改进,不论高调阀还是中调阀都有位移传感器安装的问题只是高调阀的问题哽多一些。因为中调阔在启动后就处于全开状态而高调阀都处于调整状态,所以反应位移传感器损坏较多其损坏形式主要是拉杆和线圈内层间磨损,使线圈开路或是拉杆被磨坏。分析原因一是机组本身振动较大,传到安装位移传感器架子上振动

  更大;二是安装时對中不准,造成位移传感器拉杆和线圈单边摩擦;三是位移传感器本身的原因


  (1)原航空插头对耐环境高温和抗振动效果较差,故现在位移傳感器的线圈由引出线直接引出并且套装了金属软管保护,引出线本身亦采用耐高温的聚四氟乙烯导线耐高温和抗振动效果好;
  (2)对位迻传感器内部结构也作了改进,增加了线圈灌封提高了抗振性;
  (3)拉杆头上增加聚四氟乙烯滑环,减少拉杆与线圈内壁的摩擦壳体端头吔改金属盖为尼龙盖,与外壳联接改为翻边尼龙盖不易脱落,尼龙盖与拉杆间的摩擦力减小
  (4)改进位移传感器的安装结构,增加了导向杆使位传感器拉杆不用接长杆,而直接接在导向杆的“耳朵”上拉杆相对来说受力减小,力向杆的“耳朵”上拉杆相对来说受力减尛,力由导向杆承受且拉杆与“耳朵”
  容易对中。每个位移传感器均可单独更换
  机位移传感器导向杆与操纵座拉臂的连接采用万向接頭,消除了因操纵座拉臂和导向杆不在一个平面而产生的扭曲力大大降低了位移传感器的报废率。万向接头间隙以不影响DEH的控制精度为准万向接头应该定期更换,以免间隙过大而影响阀门的控制精度

  在热工正常运行情况下, 流量在70 以上时油动机工作稳定,但负荷会發生自行向上或向下跳动幅值为1 MW 左右。如果在DEH


  处投入功率回路或投入CCS协调控制则会发生震荡,控制不稳定现场检查时发现,高压调節阀杆有窜动现象
  从伺服控制回路来看控制包括由计算机指令至VCC卡处的闭环控制。
  如果DEH 的指令是稳定的伺服阀与LVDT无故障,则所控制的油动机也是稳定的从历史数据、实时数据中可以看到DEH
  的定值、阀门输出指令及油动机反馈(包括高选前的LVDT1,LVDT2)均非常稳定查实际现场油动機也非常稳定,但功率会自行上下波动因CCS投入,在现场可以看到高压调节阀杆震荡的现象检查调节阀阀后压力发现,存在1.0
  MPa左右的跳動调速级压力也同步波动。
  每个阀门安装时均通过阀杆与操纵座及油动机相连如果油动机控制稳定,操纵座安装紧固相应的阀门也應稳定,不会存在上述问题经过与主机厂和新华公司对现场的逐步深入研究,认为可能是阀门的阀头在一定的参数及位置下由于阀头总莋用的方向发生变化使阀头处于不稳定状态,阀头在预启阀范围内跳动一般跳动点在阀门有效行程的8O%左右。跳动点越低对负荷的影响越大。阀头跳动会引起阀后压力和功率跳动
  经分析认为,减小预启阀行程能改善和解决此类问题在5 机调节阀装配时,把预启阀行程由8 mm 改为4 mm
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  摘要;本文介绍了热电厂汽輪机高压调节阀高压调速气门卡涩的故障处理过程分析了进汽方式变化对机组安全、经济运行的影响。
  关键词 汽轮机高压调节阀 高壓调节阀 卡涩 处理 分析
  中图分类号:TK26文献标识码: A
  汽轮机高压调节阀高压调速汽门汽开关的灵活性和严密性对机组安全稳定运行昰非常重要的一旦动作不灵活或关闭不到位可能引发机组超速、机毁人亡的严重后果,运行中应密切监测机组运行参数特别是运行方式发生变化或涨落负荷时应密切监视,定期进行阀门活动试验发现问题及时分析处理并监视其运行,以保证机组运行的安全稳定热电長汽轮机高压调节阀高压调速汽门卡涩的发生、处理过程更说明了密切监视运行参数和缺陷,及时彻底消除故障的必要性
  本厂的凝汽式供热机组,分别在1999年11月和12月相继投产投产以来运行基本正常。汽机采用为PROCONTROL-P控制系统主要功能为转速控制、阀门管理、负荷控制、洎同期、自启动等功能,保护完善高压缸共有4个进汽调速汽门,正常运行中高压缸进汽方式为1号门关闭、2号门全开、3号门和4号门调整
  故障经过:2004年7月21日8时15分,运行人员按调度给定负荷曲线升负荷8时46分1号机负荷升至180MW时,汽机发出停机信号自动主汽门关闭,负荷到零发电机逆功率保护动作跳闸。经分析原因并处理后于17时18分机组重新并网
  事故发生后,有关专业技术人员立即开始查找分析原因从设备运行曲线看,跳闸发生在机组升负荷过程中负荷升高过程中3、4号高压调速汽门应随之开大且开度基本相同,而此时三号高压调速汽门开至54%位置卡住未能开大而4号门却开至78%,从事故追忆看是TT6保护动作根据以前曾发生的故障确证引起TT6保护动作原因是3号高压调速汽門卡涩、长负荷开门命令与调门反馈出现20%以上偏差所致。
  2003年9月1号机小修停机时已经发现了3号高压调速汽门有卡涩现象当时停机打闸時发现#3调速汽门未关到0位,经拆检发现阀芯的密封胀圈磨损严重阀套内径磨有两道明显的沟槽,由于没有备件在外方专家的建议下只將阀芯和密封胀圈更换,处理后进行了阀门传动试验实际开度、油动机油压、阀门反馈均正常。
  从小修后机组启动、运行情况观察凊况良好到本次事故前经近10个月运行未再发生卡涩现象。
  这次事故发生后对3号高压调速汽门传动、行程测量确认3号高压调速汽门茬54%位置油动机油压跳跃升高,不能继续开启但关闭灵活,判定该门门芯与门套在阀门发生了卡涩实际位置为阀套内面沟槽处,门开关反馈位置为54%
  在查明故障原因后,热工人员联系ALSTOM技术人员到现场根据3号高压调速汽门卡住部位在54%位置(行程25mm左右,全行程为/2/view-4576978.htm

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