设计医院污水处理厂进水流量，因为进水流量很小，只有600立方米每天，我该怎么设置格栅、调节池的尺寸

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点击联系发帖人 时间：2018-12-24 00:21

污水处理厂进水流量

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一、编制依据二、工程概况三、主要吊装设备四、双钩吊鱼法架梁实施方案（一）双钩吊鱼法（二）板梁出坑及运输操作（三）双钩吊鱼法架梁 1、扒杆的竖立 2、板梁吊装 3、横移梁方案 4、安装板式橡胶支座 5、梁安装实测项目五、架梁设备应力的计算六、安全保护措施

主线桥预制涳心板梁数总计63片，板理论长度20m其中中板51片，边板12片

　　因受地形限制，桥头预制场地狭小根据益将互通板梁数量少的实际情况，若采用架桥机架梁需要较大的场地进行拼装且架桥机拼装时间较长；益江互通桥所处位置原为水田，淤泥较深地质条件差，若采用吊車吊装需花大量时间和财力处理地基基础

　　本着安全、经济合理的原则，结合现场实际情况决定采用扒杆双钩吊鱼吊装法架梁。该法设备简单、经济它以斜拉桥应力方式为原理，力的使用合理设备轻便，准备工作较短但技术性较高。

　　采用双套滑轮组先将苐一套滑轮组挂在梁板的前端吊点上，然后将滑轮组的卷扬机收紧吊离板车。再将第二套滑轮组拉到第一套滑轮组所吊位置挂好组成雙滑轮组并收紧。前端的卷扬机再进行吊装同时，后端卷扬机放松使板梁平稳匀速前进。

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工程造价编制的一般步骤囷工作内容可概括为拟定工作方案确定编制原则；熟悉掌握计价定额的内容和使用范围，工程量计算规则和计算方法应取费用项目和標准；在熟悉设施国表资料和文字说明、结合现场调查、做好核对工程量的基础上，正确提取工程量；了解施工方案和施工计划中的内容确定先进合理、安全可靠的施工方法；进行工程造价和各种价格、费用的分析和累计计算，复核及审核最后编写编制说明和成稿装订。

施工预算中工程量的剥离和提取

我国的公路建设工程设计图纸的编制办法不同于房建工程（现国家已对建筑工程推行工程量清单计价模式），作为编制工程造价的基础资料的工程量通常是设计人员在完成设计图纸的同时已进行了计算。在编制工程造价之前造价工程師又进行了熟悉设计图纸和对工程量的核对工作。所以施工计价的关键是如何从设计图纸中提取工程量。

在编制预算工作中桥梁工程嘚计价是比较繁琐的，而且又是占造价文件篇幅最多的一项加之近年来桥梁的设计及施工技术地不断发展，新结构、新材料、新工艺的廣泛应用更增加了工程造价计价的难度。

1、辅助工程量的确定至关重要

根据桥梁工程施工技术的特点其造价的基础资料包括以下两下方面的内容：

它包括桥梁基础、下部和上部工程。一般设计图纸已经给定按照定额的要求，可较容易确定其计价的各项工程量

它们只昰有助于主体工程的形成，为完成主体工程所必须采取的措施完工后随之拆除的一些设施。这样情况就比较复杂如属于基础工程部分嘚，有挖基、围堰、排水、工作平台、护筒、泥浆船及其循环系统等；属于上下部工程的有拱盔、支架、吊装设备、提升模架、施工电梯等；与基础和上下部工程都有关联的，如混凝土构件运输、预制场及其设施（如大型预制构件底座、张拉台座、门架等）、拌和站（船）、蒸汽养生设施等这些辅助工程的计价数量，除挖基外都要根据建设项目的实际情况和施工组织设计的要求，并参考以往的成功经驗来取定设计图纸上是不反映的，可塑性较大而对工程造价又有极其重要的影响。因此正确取定各项计价工程量，就有着十分重要嘚现实意义

桥涵工程计价的项目比较多，工程量的计算和提取难度也大经实践证明，按照通常的施工顺序提取工程量一般是比较准確和迅速的。也就是说按照挖基→基础→下部工程→上部工程顺序，以及相应的辅助工程顺序进行使工作程序系统化，最大程度地避免了漏项或重复的错误

桥梁各分部工程提取工程量方法

基坑的开挖按土方、石方、深度、干处或湿处等不同情况，分别统计其数量并結合施工期内河床水位的高低，合理确定围堰的数量基坑排水台班消耗标准的，以及必须采取的技术安全措施等；了解挖基废方的远运處理、原有地形地貌的修复以及河道的疏通等情况。以上各项均需按照从实际出发、不留隐患的原则确定其计价数量，将所需费用计叺工程造价内

桥梁基础工程有砌石、混凝土、沉井、打桩和灌注桩等多种结构形式，但一般多采用的是挖孔桩、钻孔桩、砌石和混凝土擴大基础形式

基础砌石和混凝土圬工常称为天然地基上的基础。砌石基础按片石、块石分别进行统计汇总编制预算时，要特别注意划汾砂浆标号若设计标号与定额规定不同，应进行抽换；若设计图纸上只有砌体总数时则考虑基础外缘和分层砌筑等因素，分别按80%的片石及20%的块石计价

编制混凝土基础预算时，应按不同标号和是否掺用片石分别进行统计汇总若设计标号与定额规定不同，也要进行抽换

钻孔灌注桩基础的施工工艺比较复杂，计算工程量要结合实际情况和实施性施工组织设计进行故应注意以下几点：

（1）根据现场地质凊况，选定钻孔机具的型号根据实际不同土层厚度对应定额中8种钻孔土质选用定额和确定相应的辅助工程量（注意：成孔定额中同一孔內的不同土质，不论其所在的尝试如何均应执行总孔深定额）。如溪尾大桥桩基地质为细砂1.8m→弱风化花岗岩7.2 m→微风化花岗岩6m桩长15m，设計桩径1.5m可以看出设计为端承桩，这样我们选用型号为GCF-2000的冲击钻机分别套用4-24-25、4-24-31、4-24-32定额。

（2）当在水中采用围堰筑岛填心进行钻孔施工时可按灌注村外缘3.0m宽左右确定围堰及筑岛填心的工程量。计算埋设护筒数量时则应视同为“干处”计价。如际骇大桥有32根桩在水中，峩们设计采用围堰筑岛填心进行钻孔施工在套用定额时，比较了干处和湿处的单价每吨钢护筒的单价湿处比干处多了6倍左右。所以必须严格区分干处和湿处定额，否则预算值偏差很大

（3）在干处埋设护筒，一般可按每个护筒长2.0m或按设计数量计算；水中埋设钢护筒可按设计数量计算并按规定计算回收金额。

对于钢护筒应注意以下5点：

①由于定额中钢护筒在干处考虑了周转摊销水中则按全部设计质量计算，并根据设计规定的回收量计算回收金额所以必须根据实地调查的水位计算出钢护筒在干处和水中的数量及质量。

②如果在水中采用围堰则按陆地情况考虑，不再全长使用钢护筒

③一般情况下，每节护筒长按2m制作（使用长度根据需要拼表）当在干处埋护筒时，设计上一般要求入土深为1.8m四周夯填0.2m粘土，总长为1.8m+0.2m=2m所以，干处埋护筒时其长度按2m计算。

④水中埋护筒时当水深为5m 以内时，一般设計要求入土深度为3m护筒实际长度为5m+3m=8m。

因此水中埋护筒且当水深为5m以内时，其护筒实际长度应按8m计算

⑤护筒直径的确定。护筒直径可參照桥梁施工规范的有关规定确定护筒直径与钻机类型、地质情况有关，一般情况下按桩径加0.2m左右即可。

如溪尾大桥17根水中梳子地的施工原设计按水深3.51m布置4m高的竹笼围堰筑岛作为施工作业平台，但实测水位达到6.51m因此，设计变更改为采用“水中平台”施工方案搭设沝中钻孔作业平台，埋设整体式钢护筒（采用DZJ60型振动式沉拔桩锤沉埋进入风化层50cm以上），十字型钻头冲击钻机或牙轮钻循环机成孔在設计变更金额计算中，水中钢护筒按全部设计质量计算仅此护筒一项就增加金额53万元。

（4）若在水中进行钻孔时应计列灌注桩工作平囼，泥浆船及循环系统

如溪尾大桥钻机工作平台，采用固定式平台由工作桩、工字钢、锚固加工件及方木铺面等组成，钻机工作平台利用汽车吊作业平台上的25t汽车吊进行架调经套定额计算，增加设计变更金额42万元

（5）钻孔的土质定额分为8种，并按不同桩径和钻孔深喥划分为多项定额标准故应按照地质钻探资料，对照定额土质种类的规定分别确定其钻孔的工程量。因钻孔的计量单位是以米计故其钻孔深度应以地表面与设计桩底的深度为准。当在水中采用围堰筑岛填心施工时则应以围堰的顶面与设计桩底的深度为准。钻孔废渣若需远运处理时应根据弃置的平均运距另行计价。

（6）一般1座墩台的藻注桩基础若只有2根时就不设置承台，而设计为系梁这种系梁笁程应按承台定额计价。当在陆地（或采用围堰筑岛填心钻孔）进行承台或系梁施工时应按实际计算挖基数量及其排水和废方的远运处悝。

（7）浇注水下混凝土的工程量应按设计桩径断面乘设计桩长计算，不得将扩孔用量计入工程量若混凝土拌和需设置拌和船（站）時，可根据实际情况取定并计算其费用

桥梁的下部构造工程，有砌石、现浇混凝土和预制安装混凝土构件不同结构形式

（1）编制预算時，按照分部分项工程逐一提取工程量分别进行计价。墩台的计价工程量为墩台身及翼墙、墩台帽、拱座、盖梁及耳背墙、桥台等二层鉯下的帽石（有人行道时为第一层以下的帽石）要区分片石和块石，以及砂浆和混凝土的不同标呈台背及锥坡内的填土夯实也需分别計价。

（2）墩台砌石工程的数量若施工设计图纸上未具体划分片石、块石时，则台身可按75%的片石、25#的块石墩身可按60#的片石、40#的块石取萣其工程量。

（3）凡墩、台、墩镶面、拱石、帽石、栏杆等采用浆砌混凝土预制块编制时预制块的数量以设计砌体乘以0.92的系数作为预制塊的计价依据。

桥梁的上部构造工程通常将其划分为行车道、桥面铺装和人行道3个部分，有砌石、现浇混凝土、预制安装混凝土构件、鋼桁加和钢索吊桥等不同结构形式在提取上部构造的计价工程量时按车行道→桥面铺装→人行道的顺序进行，可避免重复和遗漏

（1）預制及安装结构主体工程

近年来桥梁多采用预制安装混凝土结构。编制预算时应剥离的工程有预制、安装和运输，该3项均以构件的设计體积为准至于构件的平均运距应根据施工组织设计确定；钢筋、钢绞线或高强钢丝、现浇接缝混凝土、泄水管、支座、伸缩缝（按行车噵宽度米计），均以施工图设计资料为准若吊装设备的使用期超过定额规定的4个月时，可按施工的计划期调整设备的摊销费设备的计劃使用期应包括由设备库与施工现场的往返运输和安装前的试拼，与完工拆除后的清理、修整、油漆所需人全部时间；预制人行道、缘石、栏杆柱及栏杆扶手等小型构件的工程量应按设计构件的体积增计场内运输和操作损耗1%。

（2）预制及安装结构辅助工程

很多预算人员在編制桥梁上部预算时单价总是偏低如C50混凝土T梁，正常单价为900元/m?左右，而实际编出的却是600元/ m?单价怎么都上不去。究其原因，主要是没有弄清楚辅助工程项目。现就预制安装25m预应力T型梁MA13标的大桥为例说明如下：

①预制场的平整面积应根据建设工程规模的大小来确定并应栲虑按设计需要铺设的碎石垫层。

②大型预制构件平面底座的个数应根据施工进度计划可能周转使用的次数取定。

例如：我标段际口II大橋和溪尾大桥共用一个预制场际口大桥有80片T梁，长度为25m；溪尾大桥有70片T梁长度为30m。施工台座原计划16个但考虑溪尾大桥的染的长度多5m，最后采用12个台座先预制际口桥后预制溪尾桥，即节约了场地又节约了资金。

③预制厂的门架一般可按施工组织设计作为计价依据設备的使用期可根据计划使用期调整设备的摊销费。

④双导梁吊装设备可参考定额附注中的质量预算定额中制定了多种吊装构件的施工方法和配套的吊装设备，但各有其适用范围在编制预算时，注意不要漏计如采用人字扒杆安装矩形板，每座桥计列一个人字扒杆；不能随意采用如缆索吊装设备是安装箱形拱桥等的配套吊装工具，就不得采用缆索吊装设备为安装T形梁同时，在某一项预算中已计列了纜索吊装设备就不应计列运输索道设施，应考虑利用缆索作为运输材料之用

⑤预制场的轨道铺设，因为概预算项目表将其列为临时工程的一个项目所以不能计算在桥梁的上部工程造价内。

⑥如果梁场为共用预制场要充分考虑梁片的运距。如溪尾大桥的梁片运输为叻节约运距和减少干扰，决定在既有路基上运输仅此项就节约资金19万元。

钢筋工程都是与混凝土分开计量的其单位为吨，应按分部分項工程的要求和I、II级钢筋分别提取工程量。

（1）钢筋应以共设计长度所计算的理论质量为准施工焊接和下料等操作损耗，已计入定额內不得计入钢筋的工程量内。

（2）钢绞线和高强钢丝的工程量为锚固长度和工作长度的质量之和如预应力空心板（标准跨径为10~16m），一般可按板长增加1.5m计算

（3）现浇墩、台、塔的高度大于钢筋的一般定尺长度，需分节浇筑接长钢筋时所需的塔接长度的数量，可扫20-30D（D为鋼筋的直径）另行计入钢筋数量内

（4）I、II级钢筋定额消耗的区分

一般的工程量清单中都按国际惯例将钢筋分为I级钢筋和II级钢筋，而定额Φ是合在一起的江没有按I、II级钢筋分开，在套用这样的定额时就要做一些技术处理现举“现浇

上部构造（44-3）”钢筋为例，确定I、II级钢筋的额定消耗见表I（表格略）。

交通部颁布的《公路工程预算定额》中大部分定额工料机的消耗量是比较稳定的，如表I中的钢筋定额每吨钢筋考虑加工损耗以后，其定额的消耗量为1.025t损耗为2.5%。所以无论是计算I级钢筋还是计算II级钢筋，其单位定额消耗量都应该是1.025t

在萣额4-44-3中，我们根据专业知识可以得出判断电焊条消耗量、电焊机的台班消耗量均是针对II级钢筋发生的，I级钢筋是不用电焊或对焊的因此，我们在计算I级钢筋时就要将其消耗去掉而在计算II级钢筋时则要加上。如对于II级钢筋消耗的30kVa以内交流电焊机台班的计算式为：

显然茬定额4-44-3中的20-22号铁丝和小型机具使用费，即是针对I级钢筋的也是针对II级钢筋的，即使有些变化但对于整个定额来说，也是微不足道的所以不予以调整。实践证明经过这样的处理后，I、II级钢筋的单价就拉开了差距否则，I、II级钢筋的单价就很接近

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工程造价编制的一般步骤和工作内容可概括为拟定工作方案，确定编制原则；熟悉掌握计价定额的内容和使用范围工程量计算规则和计算方法，应取费用项目和标准；在熟悉设施国表资料和文字说明、结合现场调查、做好核对工程量的基础上正确提取工程量；了解施工方案和施工计划中的内容，确定先进合理、安全可靠的施工方法；进行工程造价和各种价格、费用的分析和累计计算复核及审核，最后编寫编制说明和成稿装订

1、施工预算中如何剥离和提取工程量我国的公路建设工程设计图纸的编制办法，不同于房建工程（现国家已对建築工程推行工程量清单计价模式）作为编制工程造价的基础资料的工程量，通常是设计人员在完成设计图纸的同时已进行了计算在编淛工程造价之前，造价工程师又进行了熟悉设计图纸和对工程量的核对工作所以，施工计价的关键是如何从设计图纸中提取工程量在編制预算工作中，桥梁工程的计价是比较繁琐的而且又是占造价文件篇幅最多的一项，加之近年来桥梁的设计及施工技术地不断发展噺结构、新材料、新工艺的广泛应用，更增加了工程造价计价的难度

1.1、辅助工程量的确定至关重要根据桥梁工程施工技术的特点，其造價的基础资料包括以下两下方面的内容：

（1）主体工程它包括桥梁基础、下部和上部工程一般设计图纸已经给定，按照定额的要求可較容易确定其计价的各项工程量。

（2）辅助工程它们只是有助于主体工程的形成为完成主体工程所必须采取的措施，完工后随之拆除的┅些设施这样情况就比较复杂，如属于基础工程部分的有挖基、围堰、排水、工作平台、护筒、泥浆船及其循环系统等；属于上下部笁程的，有拱盔、支架、吊装设备、提升模架、施工电梯等；与基础和上下部工程都有关联的如混凝土构件运输、预制场及其设施（如夶型预制构件底座、张拉台座、门架等）、拌和站（船）、蒸汽养生设施等。这些辅助工程的计价数量除挖基外，都要根据建设项目的實际情况和施工组织设计的要求并参考以往的成功经验来取定，设计图纸上是不反映的可塑性较大，而对工程造价又有极其重要的影響因此，正确取定各项计价工程量就有着十分重要的现实意义。

1.2、提取工程量顺序桥涵工程计价的项目比较多工程量的计算和提取難度也大。经实践证明按照通常的施工顺序提取工程量，一般是比较准确和迅速的也就是说，按照挖基→基础→下部工程→上部工程順序以及相应的辅助工程顺序进行，使工作程序系统化最大程度地避免了漏项或重复的错误。

2、桥梁各分部工程提取工程量方法

2.1、开挖基坑基坑的开挖按土方、石方、深度、干处或湿处等不同情况分别统计其数量，并结合施工期内河床水位的高低合理确定围堰的数量，基坑排水台班消耗标准的以及必须采取的技术安全措施等；了解挖基废方的远运处理、原有地形地貌的修复，以及河道的疏通等情況以上各项均需按照从实际出发、不留隐患的原则，确定其计价数量将所需费用计入工程造价内。

2.2、基础工程桥梁基础工程有砌石、混凝土、沉井、打桩和灌注桩等多种结构形式但一般多采用的是挖孔桩、钻孔桩、砌石和混凝土扩大基础形式。基础砌石和混凝土圬工瑺称为天然地基上的基础砌石基础按片石、块石分别进行统计汇总，编制预算时要特别注意划分砂浆标号，若设计标号与定额规定不哃应进行抽换；若设计图纸上只有砌体总数时，则考虑基础外缘和分层砌筑等因素分别按80%的片石及20%的块石计价。编制混凝土基础预算時应按不同标号和是否掺用片石分别进行统计汇总，若设计标号与定额规定不同也要进行抽换。钻孔灌注桩基础的施工工艺比较复杂计算工程量要结合实际情况和实施性施工组织设计进行，故应注意以下几点：

（1）根据现场地质情况选定钻孔机具的型号，根据实际鈈同土层厚度对应定额中8种钻孔土质选用定额和确定相应的辅助工程量（注意：成孔定额中同一孔内的不同土质不论其所在的尝试如何，均应执行总孔深定额）如溪尾大桥桩基地质为细砂1.8m→弱风化花岗岩7.2 m→微风化花岗岩6m。桩长15m设计桩径1.5m。可以看出设计为端承桩这样峩们选用型号为GCF-2000的冲击钻机，分别套用4-24-25、4-24-31、4-24-32定额

（2）当在水中采用围堰筑岛填心进行钻孔施工时，可按灌注村外缘3.0m宽左右确定围堰及筑島填心的工程量计算埋设护筒数量时，则应视同为“干处”计价如际骇大桥，有32根桩在水中我们设计采用围堰筑岛填心进行钻孔施笁，在套用定额时比较了干处和湿处的单价，每吨钢护筒的单价湿处比干处多了6倍左右所以，必须严格区分干处和湿处定额否则预算值偏差很大。

（3）在干处埋设护筒一般可按每个护筒长2.0m或按设计数量计算；水中埋设钢护筒可按设计数量计算，并按规定计算回收金額对于钢护筒应注意以下5点：

①由于定额中钢护筒在干处考虑了周转摊销，水中则按全部设计质量计算并根据设计规定的回收量计算囙收金额。所以必须根据实地调查的水位计算出钢护筒在干处和水中的数量及质量

②如果在水中采用围堰，则按陆地情况考虑不再全長使用钢护筒。

③一般情况下每节护筒长按2m制作（使用长度根据需要拼表），当在干处埋护筒时设计上一般要求入土深为1.8m，四周夯填0.2m粘土总长为1.8m+0.2m=2m。所以干处埋护筒时，其长度按2m计算

④水中埋护筒时，当水深为5m 以内时一般设计要求入土深度为3m，护筒实际长度为5m+3m=8m洇此，水中埋护筒且当水深为5m以内时其护筒实际长度应按8m计算。

⑤护筒直径的确定护筒直径可参照桥梁施工规范的有关规定确定。护筒直径与钻机类型、地质情况有关一般情况下，按桩径加0.2m左右即可如溪尾大桥17根水中梳子地的施工，原设计按水深3.51m布置4m高的竹笼围堰築岛作为施工作业平台但实测水位达到6.51m。因此设计变更改为采用“水中平台”施工方案，搭设水中钻孔作业平台埋设整体式钢护筒（采用DZJ60型振动式沉拔桩锤沉埋，进入风化层50cm以上）十字型钻头冲击钻机或牙轮钻循环机成孔。在设计变更金额计算中水中钢护筒按全蔀设计质量计算，仅此护筒一项就增加金额53万元

（4）若在水中进行钻孔时，应计列灌注桩工作平台泥浆船及循环系统。如溪尾大桥钻機工作平台采用固定式平台，由工作桩、工字钢、锚固加工件及方木铺面等组成钻机工作平台利用汽车吊作业平台上的25t汽车吊进行架調。经套定额计算增加设计变更金额42万元。

（5）钻孔的土质定额分为8种并按不同桩径和钻孔深度划分为多项定额标准。故应按照地质鑽探资料对照定额土质种类的规定，分别确定其钻孔的工程量因钻孔的计量单位是以米计，故其钻孔深度应以地表面与设计桩底的深喥为准当在水中采用围堰筑岛填心施工时，则应以围堰的顶面与设计桩底的深度为准钻孔废渣若需远运处理时，应根据弃置的平均运距另行计价

（6）一般1座墩台的藻注桩基础若只有2根时，就不设置承台而设计为系梁，这种系梁工程应按承台定额计价当在陆地（或采用围堰筑岛填心钻孔）进行承台或系梁施工时，应按实际计算挖基数量及其排水和废方的远运处理

（7）浇注水下混凝土的工程量，应按设计桩径断面乘设计桩长计算不得将扩孔用量计入工程量。若混凝土拌和需设置拌和船（站）时可根据实际情况取定并计算其费用。

2.3、下部工程桥梁的下部构造工程有砌石、现浇混凝土和预制安装混凝土构件不同结构形式。

（1）编制预算时按照分部分项工程逐一提取工程量，分别进行计价墩台的计价工程量为墩台身及翼墙、墩台帽、拱座、盖梁及耳背墙、桥台等二层以下的帽石（有人行道时为苐一层以下的帽石），要区分片石和块石以及砂浆和混凝土的不同标呈，台背及锥坡内的填土夯实也需分别计价

（2）墩台砌石工程的數量，若施工设计图纸上未具体划分片石、块石时则台身可按75%的片石、25#的块石墩身可按60#的片石、40#的块石，取定其工程量

（3）凡墩、台、墩镶面、拱石、帽石、栏杆等采用浆砌混凝土预制块编制时，预制块的数量以设计砌体乘以0.92的系数作为预制块的计价依据

2.4、上部工程橋梁的上部构造工程，通常将其划分为行车道、桥面铺装和人行道3个部分有砌石、现浇混凝土、预制安装混凝土构件、钢桁加和钢索吊橋等不同结构形式。在提取上部构造的计价工程量时按车行道→桥面铺装→人行道的顺序进行可避免重复和遗漏。

（1）预制及安装结构主体工程近年来桥梁多采用预制安装混凝土结构编制预算时，应剥离的工程有预制、安装和运输该3项均以构件的设计体积为准，至于構件的平均运距应根据施工组织设计确定；钢筋、钢绞线或高强钢丝、现浇接缝混凝土、泄水管、支座、伸缩缝（按行车道宽度米计）均以施工图设计资料为准。若吊装设备的使用期超过定额规定的4个月时可按施工的计划期调整设备的摊销费。设备的计划使用期应包括甴设备库与施工现场的往返运输和安装前的试拼与完工拆除后的清理、修整、油漆所需人全部时间；预制人行道、缘石、栏杆柱及栏杆扶手等小型构件的工程量，应按设计构件的体积增计场内运输和操作损耗1%

（2）预制及安装结构辅助工程很多预算人员在编制桥梁上部预算时单价总是偏低，如C50混凝土T梁正常单价为900元/m3左右，而实际编出的却是600元/ m3单价怎么都上不去究其原因，主要是没有弄清楚辅助工程项目现就预制安装25m预应力T型梁MA13标的大桥为例说明如下：

①预制场的平整面积应根据建设工程规模的大小来确定，并应考虑按设计需要铺设嘚碎石垫层

②大型预制构件平面底座的个数，应根据施工进度计划可能周转使用的次数取定例如：我标段际口II大桥和溪尾大桥共用一個预制场，际口大桥有80片T梁长度为25m；溪尾大桥有70片T梁，长度为30m施工台座原计划16个，但考虑溪尾大桥的染的长度多5m最后采用12个台座，先预制际口桥后预制溪尾桥即节约了场地，又节约了资金

③预制厂的门架一般可按施工组织设计作为计价依据，设备的使用期可根据計划使用期调整设备的摊销费

④双导梁吊装设备可参考定额附注中的质量。预算定额中制定了多种吊装构件的施工方法和配套的吊装设備但各有其适用范围，在编制预算时注意不要漏计，如采用人字扒杆安装矩形板每座桥计列一个人字扒杆；不能随意采用，如缆索吊装设备是安装箱形拱桥等的配套吊装工具就不得采用缆索吊装设备为安装T形梁。同时在某一项预算中已计列了缆索吊装设备，就不應计列运输索道设施应考虑利用缆索作为运输材料之用。⑤预制场的轨道铺设因为概预算项目表将其列为临时工程的一个项目，所以鈈能计算在桥梁的上部工程造价内⑥如果梁场为共用预制场，要充分考虑梁片的运距如溪尾大桥的梁片运输，为了节约运距和减少干擾决定在既有路基上运输，仅此项就节约资金19万元

2.5钢筋工程钢筋工程都是与混凝土分开计量的，其单位为吨应按分部分项工程的要求和I、II级钢筋，分别提取工程量

（1）钢筋应以共设计长度所计算的理论质量为准，施工焊接和下料等操作损耗已计入定额内，不得计叺钢筋的工程量内

（2）钢绞线和高强钢丝的工程量为锚固长度和工作长度的质量之和，如预应力空心板（标准跨径为10~16m）一般可按板长增加1.5m计算。

（3）现浇墩、台、塔的高度大于钢筋的一般定尺长度需分节浇筑接长钢筋时，所需的塔接长度的数量可扫20-30D（D为钢筋的直径）另行计入钢筋数量内。

（4）I、II级钢筋定额消耗的区分一般的工程量清单中都按国际惯例将钢筋分为I级钢筋和II级钢筋而定额中是合在一起的，江没有按I、II级钢筋分开在套用这样的定额时就要做一些技术处理。现举“现浇简支T梁上部构造（44-3）”钢筋为例确定I、II级钢筋的額定消耗，见表I（表格略）说明：交通部颁布的《公路工程预算定额》中，大部分定额工料机的消耗量是比较稳定的如表I中的钢筋定額，每吨钢筋考虑加工损耗以后其定额的消耗量为1.025t，损耗为2.5%所以，无论是计算I级钢筋还是计算II级钢筋其单位定额消耗量都应该是1.025t。茬定额4-44-3中我们根据专业知识可以得出判断，电焊条消耗量、电焊机的台班消耗量均是针对II级钢筋发生的I级钢筋是不用电焊或对焊的。洇此我们在计算I级钢筋时就要将其消耗去掉，而在计算II级钢筋时则要加上如对于II级钢筋消耗的30kVa以内交流电焊机台班的计算式为：（0.41/0.82）×0.205+0.41=0.513显然，在定额4-44-3中的20-22号铁丝和小型机具使用费即是针对I级钢筋的，也是针对II级钢筋的即使有些变化，但对于整个定额来说也是微不足道的，所以不予以调整实践证明，经过这样的处理后I、II级钢筋的单价就拉开了差距，否则I、II级钢筋的单价就很接近。

3结束语通过幾个工程尤其是MA13标的施工实践笔者深刻感到，只要熟悉和掌握了设计图纸指出充分利用计价定额资料、施工组织设计以及计算和提取笁程量的程序和方法，桥梁工程的预算就变得由难而易进而就会准确掌握桥梁的工程造价。

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工程造价编制的一般步骤囷工作内容可概括为拟定工作方案确定编制原则；熟悉掌握计价定额的内容和使用范围，工程量计算规则和计算方法应取费用项目和標准；在熟悉设施国表资料和文字说明、结合现场调查、做好核对工程量的基础上，正确提取工程量；了解施工方案和施工计划中的内容确定先进合理、安全可靠的施工方法；进行工程造价和各种价格、费用的分析和累计计算，复核及审核最后编写编制说明和成稿装订。

我国的公路建设工程设计图纸的编制办法不同于房建工程（现国家已对建筑工程推行工程量清单计价模式），作为编制工程造价的基礎资料的工程量通常是设计人员在完成设计图纸的同时已进行了计算。在编制工程造价之前造价工程师又进行了熟悉设计图纸和对工程量的核对工作。所以施工计价的关键是如何从设计图纸中提取工程量。

在编制预算工作中桥梁工程的计价是比较繁琐的，而且又是占造价文件篇幅最多的一项加之近年来桥梁的设计及施工技术地不断发展，新结构、新材料、新工艺的广泛应用更增加了工程造价计價的难度。

1.1 辅助工程量的确定至关重要

1 根据桥梁工程施工技术的特点其造价的基础资料包括以下两下方面的内容：

它包括桥染基础、下蔀和上部工程。一般设计图纸已经给定按照定额的要求，可较容易确定其计价的各项工程量

它们只是有助于主体工程的形成，为完成主体工程所必须采取的措施完工后随之拆除的一些设施。这样情况就比较复杂如属于基础工程部分的，有挖基、围堰、排水、工作平囼、护筒、泥浆船及其循环系统等；属于上下部工程的有拱盔、支架、吊装设备、提升模架、施工电梯等；与基础和上下部工程都有关聯的，如混凝土构件运输、预制场及其设施（如大型预制构件底座、张拉台座、门架等）、拌和站（船）、蒸汽养生设施等这些辅助工程的计价数量，除挖基外都要根据建设项目的实际情况和施工组织设计的要求，并参考以往的成功经验来取定设计图纸上是不反映的，可塑性较大而对工程造价又有极其重要的影响。因此正确取定各项计价工程量，就有着十分重要的现实意义

桥涵工程计价的项目仳较多，工程量的计算和提取难度也大经实践证明，按照通常的施工顺序提取工程量一般是比较准确和迅速的。也就是说按照挖基→基础→下部工程→上部工程顺序，以及相应的辅助工程顺序进行使工作程序系统化，最大程度地避免了漏项或重复的错误

基坑的开挖按土方、石方、深度、干处或湿处等不同情况，分别统计其数量并结合施工期内河床水位的高低，合理确定围堰的数量基坑排水台癍消耗标准的，以及必须采取的技术安全措施等；了解挖基废方的远运处理、原有地形地貌的修复以及河道的疏通等情况。以上各项均需按照从实际出发、不留隐患的原则确定其计价数量，将所需费用计入工程造价内

桥梁基础工程有砌石、混凝土、沉井、打桩和灌注樁等多种结构形式，但一般多采用的是挖孔桩、钻孔桩、砌石和混凝土扩大基础形式

基础砌石和混凝土圬工常称为天然地基上的基础。砌石基础按片石、块石分别进行统计汇总编制预算时，要特别注意划分砂浆标号若设计标号与定额规定不同，应进行抽换；若设计图紙上只有砌体总数时则考虑基础外缘和分层砌筑等因素，分别按80%的片石及20%的块石计价

编制混凝土基础预算时，应按不同标号和是否掺鼡片石分别进行统计汇总若设计标号与定额规定不同，也要进行抽换

钻孔灌注桩基础的施工工艺比较复杂，计算工程量要结合实际情況和实施性施工组织设计进行故应注意以下几点：

（1）根据现场地质情况，选定钻孔机具的型号根据实际不同土层厚度对应定额中8种鑽孔土质选用定额和确定相应的辅助工程量（注意：成孔定额中同一孔内的不同土质，不论其所在的尝试如何均应执行总孔深定额）。洳溪尾大桥桩基地质为细砂1.8m→弱风化花岗岩7.2 m→微风化花岗岩6m桩长15m，设计桩径1.5m可以看出设计为端承桩，这样我们选用型号为GCF-2000的冲击钻机分别套用4-24-25、4-24-31、4-24-32定额。

（2）当在水中采用围堰筑岛填心进行钻孔施工时可按灌注村外缘3.0m宽左右确定围堰及筑岛填心的工程量。计算埋设護筒数量时则应视同为“干处”计价。如际骇大桥有32根桩在水中，我们设计采用围堰筑岛填心进行钻孔施工在套用定额时，比较了幹处和湿处的单价每吨钢护筒的单价湿处比干处多了6倍左右。所以必须严格区分干处和湿处定额，否则预算值偏差很大

（3）在干处埋设护筒，一般可按每个护筒长2.0m或按设计数量计算；水中埋设钢护筒可按设计数量计算并按规定计算回收金额。

①由于定额中钢护筒在幹处考虑了周转摊销水中则按全部设计质量计算，并根据设计规定的回收量计算回收金额所以必须根据实地调查的水位计算出钢护筒茬干处和水中的数量及质量。

②如果在水中采用围堰则按陆地情况考虑，不再全长使用钢护筒

③一般情况下，每节护筒长按2m制作（使鼡长度根据需要拼表）当在干处埋护筒时，设计上一般要求入土深为1.8m四周夯填0.2m粘土，总长为1.8m+0.2m=2m所以，干处埋护筒时其长度按2m计算。

洇此水中埋护筒且当水深为5m以内时，其护筒实际长度应按8m计算

⑤护筒直径的确定。护筒直径可参照桥梁施工规范的有关规定确定护筒直径与钻机类型、地质情况有关，一般情况下按桩径加0.2m左右即可。

如溪尾大桥17根水中梳子地的施工原设计按水深3.51m布置4m高的竹笼围堰築岛作为施工作业平台，但实测水位达到6.51m因此，设计变更改为采用“水中平台”施工方案搭设水中钻孔作业平台，埋设整体式钢护筒（采用DZJ60型振动式沉拔桩锤沉埋进入风化层1250px以上），十字型钻头冲击钻机或牙轮钻循环机成孔在设计变更金额计算中，水中钢护筒按全蔀设计质量计算仅此护筒一项就增加金额53万元。

（4）若在水中进行钻孔时应计列灌注桩工作平台，泥浆船及循环系统

如溪尾大桥钻機工作平台，采用固定式平台由工作桩、工字钢、锚固加工件及方木铺面等组成，钻机工作平台利用汽车吊作业平台上的25t汽车吊进行架調经套定额计算，增加设计变更金额42万元

（5）钻孔的土质定额分为8种，并按不同桩径和钻孔深度划分为多项定额标准故应按照地质鑽探资料，对照定额土质种类的规定分别确定其钻孔的工程量。因钻孔的计量单位是以米计故其钻孔深度应以地表面与设计桩底的深喥为准。当在水中采用围堰筑岛填心施工时则应以围堰的顶面与设计桩底的深度为准。钻孔废渣若需远运处理时应根据弃置的平均运距另行计价。

（6）一般1座墩台的藻注桩基础若只有2根时就不设置承台，而设计为系梁这种系梁工程应按承台定额计价。当在陆地（或采用围堰筑岛填心钻孔）进行承台或系梁施工时应按实际计算挖基数量及其排水和废方的远运处理。

（7）浇注水下混凝土的工程量应按设计桩径断面乘设计桩长计算，不得将扩孔用量计入工程量若混凝土拌和需设置拌和船（站）时，可根据实际情况取定并计算其费用

桥梁的下部构造工程，有砌石、现浇混凝土和预制安装混凝土构件不同结构形式

（1）编制预算时，按照分部分项工程逐一提取工程量分别进行计价。墩台的计价工程量为墩台身及翼墙、墩台帽、拱座、盖梁及耳背墙、桥台等二层以下的帽石（有人行道时为第一层以下嘚帽石）要区分片石和块石，以及砂浆和混凝土的不同标呈台背及锥坡内的填土夯实也需分别计价。

（2）墩台砌石工程的数量若施笁设计图纸上未具体划分片石、块石时，则台身可按75%的片石、25#的块石墩身可按60#的片石、40#的块石取定其工程量。

（3）凡墩、台、墩镶面、拱石、帽石、栏杆等采用浆砌混凝土预制块编制时预制块的数量以设计砌体乘以0.92的系数作为预制块的计价依据。

桥梁的上部构造工程通常将其划分为行车道、桥面铺装和人行道3个部分，有砌石、现浇混凝土、预制安装混凝土构件、钢桁加和钢索吊桥等不同结构形式在提取上部构造的计价工程量时按车行道→桥面铺装→人行道的顺序进行，可避免重复和遗漏

（1）预制及安装结构主体工程

近年来桥梁多采用预制安装混凝土结构。编制预算时应剥离的工程有预制、安装和运输，该3项均以构件的设计体积为准至于构件的平均运距应根据施工组织设计确定；钢筋、钢绞线或高强钢丝、现浇接缝混凝土、泄水管、支座、伸缩缝（按行车道宽度米计），均以施工图设计资料为准若吊装设备的使用期超过定额规定的4个月时，可按施工的计划期调整设备的摊销费设备的计划使用期应包括由设备库与施工现场的往返运输和安装前的试拼，与完工拆除后的清理、修整、油漆所需人全部时间；预制人行道、缘石、栏杆柱及栏杆扶手等小型构件的工程量应按设计构件的体积增计场内运输和操作损耗1%。

（2）预制及安装结构辅助工程

很多预算人员在编制桥梁上部预算时单价总是偏低如C50混凝土T梁，正常单价为900元/m3左右而实际编出的却是600元/ m3单价怎么都上不去。究其原因主要是没有弄清楚辅助工程项目。现就预制安装25m预应仂T型梁MA13标的大桥为例说明如下：

①预制场的平整面积应根据建设工程规模的大小来确定并应考虑按设计需要铺设的碎石垫层。

②大型预淛构件平面底座的个数应根据施工进度计划可能周转使用的次数取定。

例如：我标段际口II大桥和溪尾大桥共用一个预制场际口大桥有80爿T梁，长度为25m；溪尾大桥有70片T梁长度为30m。施工台座原计划16个但考虑溪尾大桥的染的长度多5m，最后采用12个台座先预制际口桥后预制溪尾桥，即节约了场地又节约了资金。

③预制厂的门架一般可按施工组织设计作为计价依据设备的使用期可根据计划使用期调整设备的攤销费。

④双导梁吊装设备可参考定额附注中的质量预算定额中制定了多种吊装构件的施工方法和配套的吊装设备，但各有其适用范围在编制预算时，注意不要漏计如采用人字扒杆安装矩形板，每座桥计列一个人字扒杆；不能随意采用如缆索吊装设备是安装箱形拱橋等的配套吊装工具，就不得采用缆索吊装设备为安装T形梁同时，在某一项预算中已计列了缆索吊装设备就不应计列运输索道设施，應考虑利用缆索作为运输材料之用

⑤预制场的轨道铺设，因为概预算项目表将其列为临时工程的一个项目所以不能计算在桥梁的上部笁程造价内。

⑥如果梁场为共用预制场要充分考虑梁片的运距。如溪尾大桥的梁片运输为了节约运距和减少干扰，决定在既有路基上運输仅此项就节约资金19万元。

钢筋工程都是与混凝土分开计量的其单位为吨，应按分部分项工程的要求和I、II级钢筋分别提取工程量。

（1）钢筋应以共设计长度所计算的理论质量为准施工焊接和下料等操作损耗，已计入定额内不得计入钢筋的工程量内。

（2）钢绞线囷高强钢丝的工程量为锚固长度和工作长度的质量之和如预应力空心板（标准跨径为10~16m），一般可按板长增加1.5m计算

（3）现浇墩、台、塔嘚高度大于钢筋的一般定尺长度，需分节浇筑接长钢筋时所需的塔接长度的数量，可扫20-30D（D为钢筋的直径）另行计入钢筋数量内

一般的笁程量清单中都按国际惯例将钢筋分为I级钢筋和II级钢筋，而定额中是合在一起的江没有按I、II级钢筋分开，在套用这样的定额时就要做一些技术处理现举“现浇简支T梁上部构造（44-3）”钢筋为例，确定I、II级钢筋的额定消耗见表I（表格略）。说明：交通部颁布的《公路工程預算定额》中大部分定额工料机的消耗量是比较稳定的，如表I中的钢筋定额每吨钢筋考虑加工损耗以后，其定额的消耗量为1.025t损耗为2.5%。所以无论是计算I级钢筋还是计算II级钢筋，其单位定额消耗量都应该是1.025t

在定额4-44-3中，我们根据专业知识可以得出判断电焊条消耗量、電焊机的台班消耗量均是针对II级钢筋发生的，I级钢筋是不用电焊或对焊的因此，我们在计算I级钢筋时就要将其消耗去掉而在计算II级钢筋时则要加上。如对于II级钢筋消耗的30kVa以内交流电焊机台班的计算式为：

显然在定额4-44-3中的20-22号铁丝和小型机具使用费，即是针对I级钢筋的吔是针对II级钢筋的，即使有些变化但对于整个定额来说，也是微不足道的所以不予以调整。实践证明经过这样的处理后，I、II级钢筋嘚单价就拉开了差距否则，I、II级钢筋的单价就很接近

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（1）住宅工程地基应按变形控制设计并按《建筑地基基础设计规范》的有关规定进行地基变形计算，采用天然和复合地基的住宅工程平均沉降计算值不大于150mm

（2）住宅长度大于4Om时，应设置变形缝当有其它可靠措施时，可在规范范围内适当放宽

（3）砌体工程的顶层和底层应設置通长现浇钢筋混凝土窗台梁，高度不宜小于12Omm纵筋不少于4φ10，箍筋φ6@200；其它层在窗台标高处应设置通长现浇钢筋混凝土板带；房屋两端顶层砌体沿高度方向应设置问隔不大于1.3m的现浇钢筋混凝土板带板带的混凝土强度等级不应小于C20，纵向配筋不宜少于3φ8

（4）混凝土小型空心砌块、蒸压加气混凝土砌块等轻质墙体，应增设间距不大于3m的构造柱每层墙高的中部增设厚度为12Omm与墙体同宽的混凝土腰梁，砌体無约束的端部必须增设构造柱预留的门窗洞口应采取钢筋混凝土框加强。

（5）顶层圈梁高度不宜超过240mm顶层砌筑砂浆的强度等级不应小於M7.5。

（7）在两种不同基体交接处应采用钢丝网抹灰或耐碱玻璃网布聚合物砂浆加强带进行处理，加强带与各基体的搭接宽度不应小于150mm頂层粉刷砂浆中宜掺入抗裂纤维。

（8）灰砂砖、粉煤灰砖、蒸压加气混凝土砌块宜采用专用砌筑砂浆砌筑

（9）顶层框架填充墙不宜采用咴砂砖、粉煤灰砖、混凝土空心砌块、蒸压加气混凝土砌块等材料；当采用上述材料时，墙面应采取满铺钢丝网粉刷等必要的措施

(1)砌筑砂浆应采用中粗砂，严禁使用山砂和混合粉

(2)蒸压灰砂砖、粉煤灰砖、加气混凝土砌块的出釜停放期宜为45d（不应小于28d），上墙含水率宜为5％～8％混凝土小型空心砌块的龄期不应小于28d，并不得在饱和水状态下施工

(3)填充墙砌至接近梁底、板底时，应留有一定的空隙填充墙砌筑完并问隔15d以后，方可将其补砌挤紧；补砌时对双侧竖缝用高标号水泥砂浆嵌填密实。

(4)砌体结构坡屋顶卧梁下口的砌体应砌成踏步形

(6)通长现浇钢筋混凝土板带应一次浇筑完成。

(7)框架柱间填充墙拉结筋应满足砖模数要求不得折弯压入砖缝。

(8)采用粉煤灰砖、轻骨料混凝汢小型空心砌块等的填充墙与框架柱交接处应用15mm×15mm木条预先留缝，在加贴网片前浇水湿润再用1：3水泥砂浆嵌实。

二、钢筋混凝土现浇樓板裂缝防治的技术措施

(1)住宅的建筑平面宜规则避免平面形状突变。当平面有凹口时凹口周边楼板的配筋宜适当加强。当楼板平面形狀不规则时宜设置梁使之形成较规则的平面。

(2)钢筋混凝土现浇楼板（以下简称现浇板）的设计厚度一般不应小于12Omm（厨房、浴厕、阳台板鈈得小于90mm）

(3)屋面及建筑物两端的单元中的现浇板应设置双层双向钢筋，钢筋间距不宜大于100mm直径不宜小于8mm。外墙转角处应设置放射形钢筋钢筋的数量不应少于7φ10，长度应大于板跨的1/3且不得小于1.5m。

(4)在现浇板叫急剧变化处、打开洞削弱处等易引起收缩应力集中处钢筋间距不应大于150mm，直径不应小于6mm并应在板的上表面布置纵横两个方向的温度收缩钢筋。板的上、下表面沿纵横两个方向的配筋率均不应小于截面积的0.15％

(5)外墙转角处构造柱的截面积不宜大于240mm×240mm，与楼板同时浇筑的外墙圈梁其截面高度应不大于30Omm。(6)现浇板强度等级不宜大于C30

(7)住宅长度大于4Om时，宜在楼板中部设置后浇带后浇带两边应设置加强钢筋。

(2)混凝土应采用减水率高、分散性能好、对混凝土收缩影响较小的外加剂其减水率不应低于8％。

(3)预拌混凝土的含砂率应控制在40％以内每立方米粗骨料的用量不少于1000kg，粉煤灰的掺量不宜大于15％

(4)预拌混凝土进场时按检验批检查入模坍落度，高层住住宅不应大于180mm其它住宅不应大于150mm。

(5)严格控制现浇板的厚度和现浇板中钢筋保护层的厚度陽台、雨蓬等悬挑现浇板的负弯矩钢筋下面，应设置间距不大于300mm的钢筋保护层垫块在浇筑混凝土是保证钢筋不位移。

(6)现浇板中的线管必須布置在钢筋网片之上（双层双向配筋时布置在下层钢筋之上），交叉布线处应采用线盒线管的直径应小于1/3楼板厚度，沿预埋管线方姠应增设φ6@150、宽度不小于450mm的钢筋网带严禁水管水平埋设在现浇板中。

(7)现浇板浇筑时在混凝土初凝前应进行二次振捣，在混凝土终凝前進行两次压抹

(8)现浇板浇筑后，应在12h内进行覆盖和浇水养护养护时间不得少于7d；对掺用缓凝型外加剂的混凝土，不得少于14d

(9)现浇板养护期间，当混凝土强度小于1.2MPa时不得进行后续施工。当混凝土强度小于1OMPa时不得在现浇板上吊运、堆放重物。吊运、堆放重物时应减轻对现澆板的冲击影响

(11)支撑模板的选用必须经过计算，除满足强度要求外还必须有足够的刚度和稳定性，边支撑立杆与墙间距不得大于300mm中間不宜大于800mm。根据工期要求配备足够数量的模板，保证按规范要求拆模

(12)施工缝的位置和处理、后浇带的位置和混凝土浇筑应严格按设計要求和施工技术方案执行。后浇带应设在对结构受力影响较小的部位宽度为700～1000mm。后浇带的混凝土浇筑应在主体结构浇筑60d后进行浇筑時宜采用微膨胀混凝土。

(1)厨卫间和有防水要求的建筑地面必须设置防水隔离层

(2)厨卫间和有防水要求的楼板周边除门洞外，向上做一道高喥不小于200mm的混凝土翻边与楼板一同浇筑，地面标高应比室内其它房间地面低20～30mm

(1)上下水管等预留洞口座标位置应正确，洞口形状为上大丅小

(2)管道安装前，楼板板厚范围内上下水管的光滑外壁应先做毛化处理再均匀涂一层401塑料胶，然后用筛洗的中粗砂喷洒均匀

(3)现浇板預留洞口填塞前，应将洞口清洗干净、毛化处理、涂刷加胶水泥浆作粘结层洞口填塞分二次浇筑，先用掺入抗裂防渗剂的微膨胀细石混凝土浇筑至楼板厚度的2/3处待混凝土凝固后进行4h蓄水试验；无渗漏后，用掺入抗裂防渗剂的水泥砂浆填塞管道安装后，应在洞口处进行24h蓄水试验

(4)防水层施工前应先将楼板四周清理干净，阴角处粉成小圆弧防水层的泛水高度不得小于300mm。

(6)有防水要求的地面施工完毕后应進行24h蓄水试验，蓄水高度为20～30mm

(7)烟道根部向上300mm的范围内宜采用聚合物防水砂浆粉刷，或采用柔性防水层

(8)卫生间墙面防水砂浆应进行不少於2次的刮糙。

(2)外墙涂料层宜选用吸附力强、耐候性好、耐洗刷的弹性涂料

(1)外墙粉刷应使用含泥量低于2％、细度模量不小于2.5的中粗砂。严禁使用石粉、混合粉

(3)抹灰工程不得使用过期水泥，其凝结时间和安定性须合格

(4)外墙洞眼应按规范留置，采用半砖、防水砂浆二次堵砌表面采用1：3防水砂浆粉严，小圆孔宜采用微膨胀水泥砂浆二次填塞密实孔洞填塞应由专人负责，并及时办理专项隐蔽验收手续

(5)外墙粉刷基层应采用人工凿毛或界面剂抹砂浆进行毛化处理，并应进行喷水养护基层平整度偏差超标时，应进行局部凿除（凿除时不得露出鋼筋）再采用聚合物水泥砂浆进行修补。

(7)两种不同基体交接处的处理应符合墙体防裂措施的要求

(8)外墙抹灰必须分层进行，严禁一遍成活施工时每层厚度宜控制在6～10mm。外墙粉刷各层接缝位置应错开并设置在混凝土梁、柱中部。

(11)外墙面砖嵌缝必须采用勾缝条抽压出浆至密实

(12)窗台、窗眉、阳台、雨蓬、腰线和挑檐等处粉刷的排水坡度不应小于3％。滴水线粉刷应密实、顶直不得出现爬水和排水不畅的现潒。

(13)粘贴面砖的外墙面用防水砂浆刮糙时门窗洞口四周墙面刮糙底层与糙面层必须位置错开。

(1)门窗设计应明确抗风压、气密性和水密性彡项性能指标7层及7层以上外窗的抗风压性能和气密性能不宜低于4级、水密性能不宜低于3级；1～6层外窗的抗风压性能和气密性能不宜低于3級、水密性能不低于2级；其性能等级划分应符合GB/T7106（7107、7108）-2002的规定。

(2)门窗拼樘料必须进行抗风压变形验算拼樘料与门窗框之间的拼接应为插接，插接深度不小于10mm

(3)塑钢门窗型材必须使用与其相匹配的衬钢，衬钢厚度应满足规范要求并作防腐处理。

(1)门窗安装前应进行三项性能嘚见证取样检测安装完毕后应委托有资质的检测机构进行现场检验。

(2)门窗框安装固定前应对预留墙洞尺寸进行复核用防水砂浆刮糙处悝，然后实施外框固定固定后的外框与墙体应根据饰面材料确定间隙。

(3)门窗安装应采用镀锌铁片连接固定镀锌铁片厚度不小于1.5mm，固定點间距：转角处1800mm框边处不大于500mm。严禁用长脚膨胀螺栓穿透型材固定门窗框

(4)门窗洞口应干净干燥后施打发泡剂，发泡剂应连续施打、一佽成型、充填饱满溢出门窗框外的发泡剂应在结膜前塞入缝隙内，防止发泡剂外膜破损

(5)门窗框外侧应留5mm宽的打胶槽口；外墙面层为粉刷层时，宜贴“┴”型塑料条做槽口

(6)打胶面应干净干燥后施打密封胶，且应采用中性硅酮密封胶严禁在涂料面层上打密封胶。

(1)对于体積吸水率大于2％的保温材料不得设计为倒置式屋面。

(2)刚性防水层应采用细石防水混凝土其强度等级不得小于C30，厚度不应小于50mm分格缝間距不宜大于3m，缝宽不应大于30mm且不小于12mm。

(3)柔性材料防水层的保护层宜采用撒布材料或浅色涂料当采用刚性保护层时，必须符合细石混凝土防水层的要求

(4)对女儿墙、高低跨、上人孔、变形缝和出屋面管道、井（烟）道等节点应设计防渗构造详图；变形缝宜优先采用现浇鋼筋混凝土盖板的做法，其强度等级不得低于C30；伸出屋面井（烟）道周边应同屋面结构一起整浇一道钢筋混凝土防水圈

(5)膨胀珍珠岩类及其它块状、散状屋面保温层必须设置隔气层和排气系统。排气道应纵横交错、畅通其间距应根据保温层厚度确定，最大不宜超过3m；排气ロ应设置在不易被损坏和不易进水的位置

(1)屋面工程施工前，必须编制详细的施工方案经监理审查确认后方可组织施工。

(2)卷材防水层收頭宜在女儿墙凹槽内固定收头处应用防腐木条加盖金属条固定，钉距不得大于450mm并用密封材料将上下口封严。

(3)在屋面各道防水层或隔气層施工时伸出屋面管道、井（烟）道及高出屋面的结构处均应用柔性防水材料做泛水，其高度不小于250mm（管道泛水不小于300mm）；最后一道泛沝材料应采用卷材并用管箍或压条将卷材上口压紧，再用密封材料封口

a.刚性细石混凝土防水屋面施工除应符合相关规范要求外还应满足以下要求：

c.混凝土浇捣时，宜先铺三分之二厚度混凝土并摊平再放置钢筋网片，后铺三分之一的混凝土振捣并碾压密实，收水后分②次压光

d.分格缝应上下贯通，缝内不得有水泥砂浆粘结在分格缝和周边缝干净干燥后，用与密封材料相匹配的基层处理剂粉刷待其表面干燥后立即嵌填防水油膏，密封材料底层应填背衬泡沫棒分格缝上粘贴不小于200mm宽的卷材保护层。

(4)屋面防水层施工完毕后应进行蓄沝或淋水试验。

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导墙是控制地下连续墙各项指标的基准它起着支护槽口土体，承受地面荷载和稳定泥浆液面的作用对于地质情况比较好的地方，可以直接施作导墙对于松散层可通过地表注浆进行地基加固及防渗堵漏。

导墙翼面置于上部的杂填土上为保证两侧导墙能紧贴地面并在地下连续墙施工前和施工中不产生内挤，吕厝站1号线、2号线导墙翼媔宽度设计为0.8m、墙厚0.2m、导墙深度1.3m导墙顶面高出地面0.1m，防止周围的散水流入槽段内污染泥浆。导墙的净距为地下连续墙设计厚度加50mm的施笁余量导墙顶面做成水平，考虑地面坡度影响在适当位置做成10~15厘米台阶。模板拆除后沿其纵向每隔2米加设上下两道100*100厘米方木做内支撐，将两片导墙支撑起来导墙分段施工，分段长度根据模板长度和规范要求一般控制在30～50m。在平面上导墙施工接头与地下连续墙接头錯开导墙主筋用Ф12螺纹钢，钢筋间距按200mm排列水平钢筋置于内侧采用φ8圆钢，钢筋间距按200mm排列

根据施工区域地质情况导墙做成“┓┏”形现浇钢筋混凝土结构，断面如下图所示；

在导墙各转角处需向外延伸满足成槽机的最小抓斗要求，转角处导墙需沿轴线外放不小于0.3m

用全站仪放出地墙轴线，并放出导墙位置(连续墙轴线向基坑外侧外放100mm)导墙开挖采用小型挖掘机开挖，人工配合清底基底夯实后，铺設7厘米厚1：3水泥沙浆混凝土浇筑采用木模板及木支撑，插入式振捣器振捣在导墙的混凝土达到设计强度前，禁止任何重型机械和运输設备在其旁边通过导墙施工缝与地下墙接缝错开。其施工顺序如下：

2.3 导墙的钢筋混凝土施工

（1）导墙沟槽开挖后立即将导墙中心线引至溝槽中控制模板施工。

（2）导墙主筋用Ф12螺纹钢钢筋间距按150mm排列，水平钢筋置于内侧采用φ8圆钢钢筋间距按200mm排列。

（3）导墙模板采鼡木模板沿纵向设4道钢管支撑加固，间距30cm沿高度方向每1m设一道钢管支撑。模板加固牢固严防跑模，并保证轴线和净空的准确沿中線方向左右偏差不大于5mm。

（4）混凝土浇注时两边对称均匀布料50cm振捣一次，以表面泛浆混凝土面不下沉为准。每次浇注留试件一组

（5）混凝土浇注完2～3d后拆模，接头凿毛苫盖草帘，洒水养生不少于7d

2.4 导墙施工的技术要求

（1）内墙面与地墙纵轴线平行度误差为±10mm。

（2）內外导墙间距误差为±10mm

（3）导墙内墙面垂直度误差为5‰。

（4）导墙内墙面平整度为3mm

（5）导墙顶面平整度为5mm。

泥浆主要是在地墙挖槽过程中起护壁作用泥浆护壁技术是地下连续墙工程基础技术之一，其质量好坏直接影响到地墙的质量与安全

根据地质条件，泥浆采用膨潤土泥浆针对地质的透水性及稳定情况，泥浆配合比如下：（每立方米泥浆材料用量Kg）

上述配合比在施工中根据试验槽段及实际情况再適当调整

制备泥浆的性能指标如下：

泥浆池容量按下列方法确定：

（1）单幅槽段需浆量V0：

V0 =槽宽×槽厚×槽深

（2）新浆贮备量V1:

（3）泥浆循環需要量V2:

（4）灌注混凝土时的废浆量V3:

（5）泥浆池总容量V:

泥浆池根据成槽施工和泥浆循环与再生的需要，结合现场实际情况以及工期要求分期设置3个360m3的泥浆池每个泥浆池按新浆、循环、废浆池组合分格设置或单独设置。泥浆池长为30米宽为6米，深为2.5米（露出地面0.5米）泥浆池底板采用厚100mm，C20混凝土；池体采用厚度为240mm的砖砌体砂浆抹面。在造浆池上设置泥浆搅拌机等配套设施

（1）单幅槽段需浆量V0：

V0 =槽宽×槽厚×槽深

（2）新浆贮备量V1:

（3）泥浆循环需要量V2:

（4）灌注混凝土时的废浆量V3:

（5）泥浆池总容量V:

（6）合计泥浆池总容量：594.66×2.5≈

泥浆池根据成槽施工和泥浆循环与再生的需要，结合现场实际情况以及工期要求分期设置4个375m3的泥浆池每个泥浆池按新浆、循环、废浆池组合分格设置或單独设置。泥浆池长为30米宽为5米，深为2.5米（露出地面0.5米）泥浆池底板采用厚100mm，C20混凝土；池体采用厚度为240mm的砖砌体砂浆抹面。在造浆池上设置泥浆搅拌机等配套设施

泥浆搅拌采用2台2L-400型高速回转式搅拌机。制浆顺序为：

具体配制细节：先配制CMC溶液静置5小时按配合比在攪拌筒内加水，加膨润土搅拌3分钟后，再加入CMC溶液搅拌10分钟，再加入纯碱,搅拌均匀后放入储浆池内，待24小时后膨润土颗粒充分水囮膨胀，即可泵入循环池以备使用。

（1）在挖槽过程中泥浆由循环池注入开挖槽段，边开挖边注入保持泥浆液面距离导墙面0.2米左右，并高于地下水位1米以上

（2）入岩和清槽过程中，采用泵吸反循环泥浆由循环池泵入槽内，槽内泥浆抽到沉淀池以物理处理后，返囙循环池

（3）水下混凝土灌注过程中，上部泥浆返回沉淀池而混凝土顶面以上4米内的泥浆排到废浆池，原则上废弃不用

（1）泥浆制莋所用原料符合技术性能要求，制备时符合制备的配合比

（2）泥浆制作中每班进行二次质量指标检测，新拌泥浆应存放24小时后方可使用补充泥浆时须不断用泥浆泵搅拌。

（3）混凝土置换出的泥浆应进行净化调整到需要的指标，与新鲜泥浆混合循环使用不可调净的泥漿排放到废浆池，用泥浆罐车运输出场泥浆调整、再生及废弃标准见下表：

注：表内数字为参考数，应由开挖后的土质情况而定

（4）苨浆检测频率附表：

地下连续墙成槽（尤其是入岩部分）是控制工期的关键，其主要内容为成槽机械的选择成槽工艺控制及预防槽壁坍塌的措施。

4.1 成槽机械的选择

根据车站区域的地质情况在强风化地层以上各层，采用2台液压抓斗成槽抓斗最大张开幅度2.8m，膨润土泥浆护壁成槽过程中运用成槽机上配备的自动纠偏系统确保槽壁垂直度，并配以自卸汽车运至临时渣土堆场经排水后再转运出场；在嵌岩槽段，抓斗抓到强风化岩面后先以GPS-15型钻机配牙轮钻头钻孔入岩，再以GC-800型和GC-1000型冲击钻破碎孔间“岩墙”，扫孔成槽

造孔成槽是地下连续牆施工中的一道关键工序。根据地质资料和设计要求结合我公司的成功施工经验及现成情况，选用冲机、钻机及导板抓斗造墙机实施造孔具体工艺如下：

（1）在成槽开始前，在导墙上定位出每一斗抓斗的中心位置并放上标志物，以确保每次抓斗下放位置一致防止抓鬥左右倾斜。成槽机就位使抓斗平行于导墙抓斗的中心线与导墙的中心线重合。挖土过程中抓斗中心每次对准放在导墙上的孔位标志粅，保证挖土位置准确

（2）连续墙施工采用跳槽法，根据槽段长度与成槽机的开口宽度确定出首开幅和闭合幅，保证成槽机切土时两側邻界条件的均衡性以确保槽壁垂直，部分槽段采取两钻一抓成槽后以超声波检测仪检查成槽质量。

（3）单元槽段成槽时采用“两钻┅抓”开挖即先挖槽段两端的孔，后挖两个孔之间留下未被挖掘过的隔墙因为孔间隔墙的长度小于抓斗开斗长度，抓斗能套住隔墙挖掘同样能使抓斗吃力均衡，有效地纠偏保证成槽垂直度。待单孔和孔间隔墙都挖到设计深度后再沿槽长方向套挖几斗，这样可将因抓斗成槽的垂直度各不相同而形成的凹凸面修理平整保证槽段横向有良好的直线性。

在转角处部分槽段因一斗无法完全挖尽时或一斗能挖尽但无法保证抓斗两侧受力均匀时根据现场实际情况在抓斗的一侧下放特制钢支架来平衡另一侧的阻力，防止抓斗因受力不匀导致槽壁左右倾斜

（4）成槽开挖时抓斗闭斗下放，开挖时再张开每斗进尺深度控制在0.3m左右，上、下抓斗时缓慢进行避免形成涡流冲刷槽壁，引起坍方同时在槽孔混凝土未灌注之前重型机械严禁在槽孔附近行走。在挖槽中通过成槽机上的垂直度检测仪表显示的成槽垂直度情況及时调整抓斗的垂直度，确保垂直度≤1/300

液压抓斗的冲击力和闭合力足以抓起强风化岩以上各层，在成槽过程中严格控制抓斗的垂矗度及平面位置，尤其是开槽阶段仔细观察监测系统，XY轴任一方向偏差超过允许值时，立即进行纠偏抓斗贴临基坑侧导墙入槽，机械操作要平稳并及时补入泥浆，维持导墙中泥浆液面稳定

在嵌岩槽段，抓斗到岩面即停并使槽底基本持平。钻孔采用GPS-15型钻机配以牙轮钻头，以钻铤加压钻进采用泵吸反循环出碴，岩屑随泥浆直接排到振动筛和旋流器处理在导墙上标出各钻孔位置，孔距为1.2米在連续墙转角部位，向外多钻半个孔位以保证连续墙完整性。钻孔完毕后即以GC-800

(1号线)和GC-1000（2号线）冲击钻，配以特制的方钻将剩余“岩墙”破碎。破碎时以每两钻孔位中点作为中心下钻，以免偏锤冲击过程中控制冲程在1.5米以内，并注意防止打空锤和放绳过多减少对槽壁扰动。扫孔后再辅以液压抓斗清除岩屑

4.2.3成槽过程中注意的问题

（1）随时向槽内补充泥浆，保证槽内泥浆面不低于导墙顶面以下0.3米以利于槽内稳定。

（2）确保槽段深度和终孔条件满足设计要求并且槽底大致平整。

（3）经常检查槽孔垂直度槽壁垂直度偏差<1%。操作工操莋时适时处理即可；冲机钻机则需每钻进1~2米用直尺检查一次垂直度具体操作是在两边导墙顶各打一中线，测斜时把钻头提升至孔口缓緩放下钻头至孔底，通过用直尺测量钢缆在孔口处偏离槽孔中心的距离来计算孔底的偏距和偏斜率深度检控采用测锤量测。

（4）抓斗抓槽过程中遇到岩石层或坚硬地层时配合冲机钻机联合作业。

（5）当出现槽壁坍塌迹象时如漏浆、出土量超过设计断面量、导墙及作业媔沉降，泥浆随同气泡向地面溢出、挖槽机在升降中有阻力等应将挖槽机提出地面，然后用粘土回填待槽壁稳定后重新进行挖槽。

（6）加强观测若发生异常情况，要及时妥善处理并通知设计、监理和业主

4.3 防止槽壁坍塌措施

成槽过程中，软土层和厚砂层易产生坍塌針对此地质条件，制定以下措施：

（1）减轻地表荷载:槽壁附近堆载不超过20Kpa起吊设备及载重汽车的轮缘距离槽壁不小于3.5米。

（2）控制机械操作:成槽机械操作要平稳不能猛起猛落，防止槽内形成负压区产生槽坍。

（3）强化泥浆工艺：采用优质膨润土制备泥浆并配以CMC增粘劑形成致密而有韧性的泥浆止水护壁，并以重晶石适当提高泥浆比重保持好槽内泥浆水头高度，并高于地下水位1米以上

（4）缩短裸槽時间：抓好工序间的衔接，使成槽至浇灌完混凝土时间控制在24小时以内

（5）对于“Z”、“L”型槽段易塌的阳角部位，采用预先注浆处理

4.4 塌槽的处理措施

在施工中，一旦出现塌槽后要及时填入粘土，用抓斗在回填过程中压实并在槽内和槽外（离槽壁1m处）进行注浆处理，待密实后再进行挖槽

4.5异型地下连续墙施工要点

对于围护结构异型连续墙 “L”型槽段和 “Z”型槽段应严格控制异型连续墙施工质量是主體围护结构施工的关键之一，具体施工要点如下:

（1）抓斗安装后应检查抓斗本体悬吊后的垂直性，禁止使用不垂直的导板抓斗挖槽施工检查仪表是否正常，液压系统是否渗漏等

（2）挖槽机就位：挖槽机停靠在异型导墙内侧，使抓斗自然平行贴靠在基坑开挖面一侧的边線若有旋转或和导墙间出现偏角，应调整抓斗偏角使导板能平行贴靠导墙面自然入槽，不能用人力推入槽中挖土

（3）必须慢降、慢升。装满土的抓斗提升到导墙顶后应将泥浆沥去防止泥浆污染场地。

（4）挖槽时应及时拦截施工过程中发现的通至槽内的地下水流，應有专人负责随时加入合格泥浆注意泥浆面必须保持高于地下水位0.5米以上，要专人监测泥浆变化情况；

（5）根据拟定的槽段施工顺序开挖开挖时先两端后中间，使抓斗两端的阻力平衡

（6）成槽后，应检查槽位、槽深等合格后进行抓斗清槽。

（7）异型地连墙在成槽过程中因其阳角土体呈两面腾空状态，易坍塌力争快速施工完成，重型机械设备不宜靠近作业

（1）墙面垂直度应控制在1/300以内，墙面局蔀突出不宜大于100mm；

（3）槽宽允许误差：0~±10mm；

（4）槽段长度（沿轴线方向）允许偏差：0~±50mm；

（5）墙顶中心线容许偏差：≤30mm

成槽以后，先用抓斗抓起槽底余土及沉渣再用泵举反循环吸取孔底沉渣，并用刷壁器清除已浇墙段混凝土接头处的凝胶物在灌注混凝土前，利用导管采取泵吸反循环进行二次清底并不断置换泥浆清槽后测定槽底以上0.2~1.0m处的泥浆比重应小于1.2，含砂率不大于8%粘度不大于28S，槽底沉渣厚度小於100毫米成槽作业完成后，为了把沉积在槽底的沉渣清出需要对槽底进行清孔，以提高地下连续墙的承载力和抗渗能力提高成墙质量。在清孔过程中要不断向槽内泵送优质泥浆，以保持液面稳定防止塌孔。槽内泥浆必须高于地下水位1.0m以上并且不低于导墙顶面0.3米。

清槽后及灌注混凝土前检查槽底沉渣厚度，检查方法通常用测绳量法一个槽段至少有五个测点，沉渣厚度不得大于设计要求

用吊车吊住刷壁器对槽段接头混凝土壁进行上下刷动，以清除混凝土壁上的杂物上下往复洗刷不少于10次，刷完壁后（每刷一次）及时将刷壁器仩的泥皮清除干净并检查钢丝情况，及时修补刷壁器形式见下图：

钢筋笼采用整体制作、整体吊装入槽，缩短工序时间连续墙的钢筋笼在现场整体制作。钢筋笼按设计要求加工1号线厚度为0.68m、长度按墙长加工27-36.3m，钢筋采用的规格有Φ25、Φ202号线厚度为0.88m、长度按墙长加工26-41.7m，钢筋采用的规格有Φ28、Φ20钢筋网钢筋的连接方式采用双面焊接，接头位置相互错开焊接接头的位置、数量和焊接质量按国家现行标准GB50201-92有关规定执行，钢筋网制作完成（含预埋件安装）后由有关技术人员检验合格后绑上标签钢筋网的制作必须符合下表规定。

（1）连续牆配筋：吕厝站1号线：主筋Φ25@150水平筋Φ20@200,钢筋主筋保护层迎土侧为70mm，基坑侧为50mm吕厝站2号线：主筋Φ28@150，水平筋Φ20@200,钢筋主筋保护层迎土侧为70mm基坑侧为50mm。

1号线钢筋网片大部分为长方体宽度约为6.0ｍ，厚度680mm长度约27～36.3ｍ，最大起吊重量约32.4t最大起吊高度为38.0米。

2号线钢筋网片大部汾为长方体宽度约为6.0ｍ，厚度880mm长度约26～41.7ｍ，最大起吊重量约37.2t最大起吊高度为42.5米。

（2）为了保证钢筋笼的整体性和刚度钢筋网片上焊接3-4道Φ25竖向桁架筋和8道Φ22水平桁架筋，网片两侧设Φ20X剪力筋钢筋笼整体拼装，整幅吊下钢筋接头采用可靠的机械连接或焊接接头，茬同一断面上焊接接头不超过50%接头的错开间距不小于35d或1米，（d为钢筋直径）；为保证槽壁稳定采用钢筋套头进行连接连接速度快，且質量有保证；

（2）现场设置钢筋笼加工平台平台具有足够的刚度和稳定性，并保持水平具体位置见总体位置平面图：

（3）钢筋加工符匼设计图纸和施工规范要求，钢筋加工按以下顺序：先铺设水平横筋再铺设竖向纵筋，并焊接牢固焊接底层保护层钢板垫块，然后焊接中间桁架再焊接上层纵向筋中间联结筋和面层横向筋，然后焊接锁边筋吊筋，最后焊接剪力筋、预埋件（同时焊接中间预埋件定位沝平筋）及保护层钢板垫块为保证钢筋网的保护层厚度符合要求（允许偏差±20mm），按设计要求在钢筋网外侧面焊上足够数量的定位件。

（4）钢筋笼制作过程中预埋件、测量元件位置要准确，并留出导管位置（对影响导管下放的预埋筋、接驳器等适当挪动位置）钢筋保护层定位块用5mm钢板焊接。

（5）由于接驳器及预埋筋位置要求精度高在钢筋笼制作过程中，以钢筋顶面位置作为基点控制预埋件位置。在接驳筋后焊一道水平筋以便固定接驳筋，水平筋与主筋间通过短筋连接接驳器或预埋筋处钢筋笼的水平筋及中间加设的固定水平筋按3%坡度设置，以确保接驳器及预埋筋的预埋精度

（7）钢筋笼制作偏差符合以下规定：

a 主筋间距误差：±10mm。

b 水平筋间距误差：±20mm

c 两排受力筋间距误差：-10mm。

d 钢筋笼长度误差：±50mm

e 钢筋笼保护层误差：+5mm。

f 钢筋笼水平长度误差：±20mm

钢筋笼的起吊是地下连续墙施工过程中重要嘚一个环节，故在起吊中所有参与起吊的人员都应按规定作业，现场作业流程要衔接及时

为了不使钢筋笼在起吊时产生很大的弯曲变形，在施工时由一台50t履带吊配合一台100t履带吊整体一次吊装采用六点吊装，吊点位置设置在桁架筋上事先进行检算，其中一钩吊住顶部一钩吊住中间部位吊起，先使钢筋笼离开地面一定尺寸然后主吊机升高，辅吊机配合使钢筋笼底端不接触或冲撞地面直至主吊机将鋼筋笼垂直吊起，这时由主吊机吊着钢筋笼运输、入槽、就位用槽钢横担于导墙上将钢筋笼吊住，稳定在设计标高位置之后将钢筋笼與导墙顶的予埋件焊连，防止其上浮钢筋笼吊装如下图所示。

如果钢筋笼不能顺利插入槽内重新吊起，查明原因加以解决一般在修槽之后再吊放，不得将钢筋笼做自由坠落状强行插入基槽

开始起吊时主、副吊机均立于平行钢筋笼长度方向的两端，由吊装指挥员负责發布起吊命令两台吊机同时缓缓起吊，慢慢的同时抬起钢筋笼起吊高度控制在不大于焊接平台500mm，平吊作业完成

在钢筋笼平吊作业完荿以后，两吊机按照指挥员的指挥下慢慢的转体先离开焊接工作平台，此时主副吊机缓缓的转动当钢筋笼离开焊接平台后，主吊机缓緩的提升副吊机慢慢的下降，对钢筋笼进行竖向转体即将钢筋笼从两台吊机平吊转换成一台主吊将钢筋笼竖直吊起。在此过程中主吊將钢筋笼慢慢向上提起此时主吊机扁担下的四个钢丝绳吊索由于钢筋笼的滑移而慢慢的滑向一边。主吊的吊装力量将随之慢慢增加至钢筋笼的全部重量（包括吊具的重量）副吊机的吊力将随之慢慢减小直至钢丝绳松开并继续放长，随时根据情况将副吊机的吊索与副扁担梁进行分离在本阶段中指挥人员必须将两台吊机的动作协调一致。钢筋笼吊垂直后副吊机不再参与吊放，主吊将钢筋笼吊至连续墙槽段旁

在吊离焊接平台的水平移动过程中，钢筋笼在起吊及行走过程中应小心慢速平稳操作同时在钢筋笼下端系上拽引绳以人力操纵，防止钢筋笼抖动而造成槽壁坍塌以及钢筋笼自身产生不可恢复的变形

（3）钢筋笼下槽及位置标高控制

钢筋笼在槽口按设计要求位置对正僦位后缓慢下放入槽，严禁放空档冲放遇障碍物不能下放时，应重新吊起待查明原因并采取措施后再吊入。

钢筋笼下放到位后用特淛的钢扁担搁置在导墙上，并通过控制钢筋笼顶标高来确保钢筋预埋件的位置准确地下连续墙顶标高误差为±3cm，在钢筋笼吊放前要再次複核导墙上的4个支点的标高根据实测标高值来确定安装标高线，并在钢筋笼顶部吊环上用红油漆标画出精确计算吊筋长度，确保误差茬允许范围内

（1）履带式起重机的选型

钢筋笼采用整体吊装，吊装钢筋笼选用一台主吊机和一台副吊机两台起重设备起吊先水平吊起離开地面，再缓慢、平稳使之处于垂直状态通过主吊车移动、调整放入挖好的槽段中。本标段最大的连续墙钢筋笼尺寸为34m*6m*0.88m,重量为32.39t根据現场条件，对照起重机性能表（见下图）特选定100t履带式吊机一台（主），50T履带式吊机一台（副）

（2）钢丝绳与配件的选择

主吊点，全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/（n×2×Rg）×sinα；

b、滑轮选择：本工程的钢筋笼吊}

设计结果已经有了需要设计计算过程，看图片... 设计结果已经有了需要设计计算过程，看图片

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1、如果杂散电流的大小和方向随时间变化则称为动态杂散电流。反之则称为静态杂散电流。

2、杂散电流流入部位管道得到保护，过大的杂散電流流入会造成管道局部过保护如果电位过负，会导致管道表面析出大量氢而造成防腐绝缘层损坏进而导致腐蚀的发生和加剧；而杂散电流流出的部位，管道以铁离子的形式溶入周围介质中因而管道受到腐蚀 [1] 。可以通过测量管道电位变化与历史数据相比较来判断是否受宏顺高空杂散电流的影响

水塔，般居民区里蓄水作用有些还是水厂生产工艺的个重要组成部分。用于储水和配水的高耸结构用来保持和调节给水管网中的水量和水压。主要由水柜、基础和连接两者的支筒或支架组成在工业与民用建筑中，水塔是种比较常见而又特殊的建筑物它的施工需要特别精心和讲究技艺，如果施工质量不好轻则造成永久性渗漏水，重则报废不能使用

容器类水塔有塑料水塔和不锈钢水塔两种：塑料水塔可分为滚塑型和吹塑型，滚塑型塑料水塔由传统工艺来生产相对于滚塑型水塔来讲，其质

量型号，价格使用时间等各属性都是无法与吹塑型水塔相比的。所以市场上主要以吹塑水塔为主但是在些偏远地区滚塑水塔还是有定的市场，毕竟滚塑水塔的生产成本以及厂房设备的建设比吹塑水塔需要更少的资金投入

不锈钢水塔由不锈钢钢板经脉冲焊接轧制而成。通常根据容量分为0.15T0.2T，0.0.5T，0.8T1T，2T5T，以及10T以上各个型号可用于装碱、、稀硫酸等化工以及生活用水。广泛用于家庭住宅、办公楼房、纯净水生产厂酒厂，养殖场酱菜厂等生产企业。用于储水和配水的高耸结构用来保持和调节给水管网中的水量和水压。主要由水柜、基础和连接兩者的支筒或支架组成自来水设备中水的压力的装置，是种高耸的塔状建筑物顶端有个大水箱，箱内储水塔越高水的压力越大，也僦能把水送到更高的建筑物上

水塔的作用：是蓄水，在供水量不足之时起着调节补充的作用。二是利用水塔的高势自动送水，使自來水有定的水压扬程

按建筑材料分为钢筋混凝土水塔、钢水塔、砖石支筒与钢筋混凝土水柜组合的水塔。水柜也可用钢丝网水

泥、玻璃鋼和木材建造过去欧洲曾建造过些具有城堡式外形的水塔。法国有座多功能的水塔在高处设置水柜，中部为办公用房底层是商场。Φ国也有烟囱和水塔合建在起的双功能构筑物,是对排出的油烟进行降温达到油水大量凝结，尽量少排放到大气中是环保部门要求的项措施。按水柜形式分为圆柱壳式和倒锥壳式在中国这两种形式应用多，此外还有球形、箱形、碗形和水珠形等多种支筒般用钢筋混凝汢或砖石做成圆筒形。支架多数用钢筋混凝土刚架或钢构架水塔基础有钢筋混凝土圆板基础、环板基础、单个锥壳与组合锥壳基础和桩基础。当水塔容量较小、高度不大时也可用砖石材料砌筑的刚性基础。

由顶盖、柜壁和柜底组成顶盖采用平板、正圆锥壳或球形壳，周边设置上环梁柜壁为圆柱形壳。柜底的外伸段是倒锥形壳中间段采用球形壳，外伸段尺寸按两种壳的水平分力接平衡来确定

采用倒置的截头圆锥壳柜壁。但不设柜底由下环梁与支筒壁封住。顶盖做法与圆柱壳式水柜相似倒锥壳柜壁由于水深似地与圆周直径成反仳，因此柜壁环向拉力比较均匀，受力状态较好内力计算

水柜内力般采用壳体的无矩理论或有矩理论进行分析。无矩理论也称薄膜理論适用于承受自重、雪载和水压等轴对称或反对称荷载，且厚度和边缘构件尺寸较小的旋转壳薄膜理论认为薄壳结构主要承受沿壳体曲面经线方向和环向的轴向力；而不承受弯矩、扭矩和垂直于曲面的剪力。因此壳体未知内力只用静力平衡方程式就可求得。有矩理论則考虑所有的未知内力（轴向力、两种剪力、弯矩和扭矩）需根据

内力平衡条件和壳体变形关系列出方程组。由于这些方程多是偏微分方程确解比较复杂。在水塔设计中既考虑壳体曲面的轴力，还要计算壳体边缘处由于与其他相连壳体或环梁的影响而产生的边缘干扰仂干扰力可根据相连在起的构件变形协调条件求出其边缘的弯矩和剪力，再与薄膜内力叠加即得壳体的终内力。目前随着电子计算機的普及使用，可用有限元法代替解析法进行较精确的计算支筒和支梁

支筒作为上端自由、下端固定的竖向悬臂环形断面构件计算在竖姠荷载和水平荷载共同作用下，筒壁断面处于偏心受压的应力状态应考虑由于水平弹性位移、基础倾斜、施工误差和开孔洞削弱等引起Φ心偏移而产生的附加弯矩。当采用支架结构支承水柜时中、小型水塔可简化成平面刚架计算。大型水塔的支架应按空间刚架计算

在哋震区，水塔可按单质点体系计算地震力根据震害现场观察结果，砖支筒水塔不宜建在8度地震区水塔震害多数发生在支筒断面变更处、门窗孔洞削弱处和支架中梁、柱和水柜的连接处。地基失效也能使水塔沉陷或倾斜。

钢筋混凝土支筒般采用滑升模板或翻模法施工倒锥壳水柜可先在地面灌筑，再利用千斤顶或卷扬机提升就位钢筋混凝土支架可用预制构件吊装就位，然后灌筑结点也可支模逐层现場灌筑梁、柱的支梁。钢水塔应注意经常维护防止钢材锈蚀。定期测量避雷针接地电阻在空旷地区，较高的水塔顶端应安装航空识别嘚标志寒冷地区的保温水塔，需特别注意管道的保温冬季停止送水时，应把管道内积水排出输、配水管位置应尽量距中心些，避免沝柜出现强迫振动现象直管上要有伸缩节。

基础施工要点和质量要求

1、水塔基础土质要与设计图吻合必要时应进行验证实验。

2、基础嘚实际位置和尺寸对设计位置和尺寸的误差不得超过规定值即基础中心对设计坐标的位移误差值为15毫米。

3、基础完成后应进行基础的驗收和基坑的回填，基坑应高出地面以利排水，填土夯实后再做排水护坡。

4、要在散水坡标高以上0.5米处的柱（或简身）上埋设4个水准观测点，并在施工阶段和竣工试水期间进行沉降观测

塔身施工时的要点和质量要求

水塔塔身主要有砖简身、钢木支架、钢筋砼支架、鋼筋砼简身等几种形式，而钢筋砼支架和钢筋砼简身两种目前较为流行

1、钢筋砼支架简身般分为四根、六根或八根钢筋砼柱组成框架式嘚空间结构，其结构轻巧坚固耐用，节约材料主要特征是各柱不是垂直向上的，而是有定的角度向中心内收在施工时，首先要计算絀内收的角度即每个位置向内缩短水平距离，这样才能保证施工时各柱位置的准确控制另外，还要在散水坡面各柱组成的平面多边形的几何中心，用细铁丝垂直向上引条垂线通过水箱的重心，作为控制

垂直度的参照物在整个砼支架的施工过程中，要使用同品种同標号的水泥尽可能采用同批号的水泥，防止因水泥的化学性能不同影响质量造成工程事故隐患及经济损失。

2、钢筋砼简身的施工般均采用滑模施工方法关键要掌握以下几点：

（1）模板滑升前，先在底层浇灌0.8米高的砼

（2）停歇约50-60分钟，再滑起模板3-6厘米观察下部砼出模时的凝结硬度。

（3）再浇灌砼0.3米根据下部砼的硬度，确定间歇时间般为30分钟。

（4）再滑起模板3-6厘米同时将砼灌满模板（也为0.3米），这样模板的起滑才算结束此后即进入正常滑升状态，每次滑升高度0.3米左右按工序，应在钢筋绑扎之后浇灌砼之前进行。

水箱的好壞直接影响到使用效果，如果质量不好轻则出现渗水，重则出现破裂造成永久性漏水。故此在水箱施工的时候，要特别注意以下幾点：

1、水箱底与壁接槎处理

（1）底板与环梁连接的预留钢筋好在砼强度较低时拉出表面，其槎口宜留毛槎或人工凿毛

（2）浇灌水箱底板前，须先将环梁上预留的砼槎口用水清洗干净并使其湿润。

（3）旧槎先用与砼同标号的水泥浆扫遍然后再铺新砼。

（4）接槎处要仔细振捣使新浇的砼与旧槎结合紧实。

（5）要加强砼的养护工作使其经常保持湿润状态。

（1）水箱壁砼要求连续施工次浇灌完毕，鈈能留施工缝但是，水箱壁较薄插筑困难，又是高空作业加上运送砼也相当困难，故整个施工过程的难度是非常大的如果按常规，从点开始绕个方向进行浇灌，圈回来后往往超过了砼的终凝时间，这样就会产生施工缝但是，如果我们改变下浇灌时的技巧采取从水箱壁上对称的两个点同时、向浇灌，这样就可以缩短砼接口的时间避免形成施工缝，又可以防止模板的变形和位移

（2）必须用插入式振动器细心振捣密实，并做好砼的养护工作

（3）模板拆除后，应将表面清除干净立即用钢线刷将表面打毛，以便与防水层紧密粘结如砼表面有或施工不良造成麻面、蜂窝、孔洞时，必须进行妥善处理后方可涂抹防水层对水平深度小于10毫米的，可用凿子剔平或剔成慢坡后清洗干净即可深度大于10毫米的，除按上述处理外还应做成找平层。找平层参照防水层的做法层素灰2毫米，层水泥砂浆10毫米交替涂抹至与砼表面持平为止，并扫成毛面对蜂窝孔洞应先除去松散不牢的石子，并将孔洞四周边沿剔成斜坡用水清刷干净后，按照深度大于10毫米的方法处理对于麻面的可将表面清洗干净后，用1：1水泥砂浆用力压平抹平后将砂浆表面扫毛。

（4）涂抹防水层的施笁要点是第层为素灰，在基层浇水后天进行，厚度为2毫米分两次完成，用铁抹子往返用力括均匀找平后用湿毛刷轻刷遍。在素灰層初凝后进行第二层，用1：2的水泥砂浆厚度为4-6毫米，使水泥浆薄压入素灰为好表面应按顺序扫成横向条纹。隔夜后进行第三层该層为素灰层，做法均同第层待素灰初凝后，进行第四层用1：2水泥砂浆，做法基第二层但抹完后表面不扫条纹，而是在其凝固前分两佽用铁抹子抹压实即可第五层又为素灰层，厚度2毫米随上层压完即做，用毛刷将水泥浆均匀地涂在第四层表面随第四层抹平压光即鈳。

水塔地板以上的各种附属设备装置繁多复杂如铁梯、溢水管、上落水管、避雷针导线等设备的预安，固定卡、窗口、门洞、泄水孔等的预留在安装各部位的内外模板时均应详细检

1、水箱壁砼浇灌到距离管道下面20-30毫米时，将管道下砼捣实、振平

2、由管道两侧呈形均勻、对称地浇灌砼，并逐步扩大区此时振动棒要斜插入振动。

3、将砼继续填平到管道上皮30-50毫米左右

4、浇灌砼时，不得在管道穿过池壁處停工或接头

后需要注意的是，在砼的施工配料时要严格按照设计的标号进行配比下料，并且要按照有关的技术规范、操作规程掌握好水灰比，控制好砼的塌落度这样才能保证砼施工时的质量。

当水塔施工完毕且水箱部位砼期龄足够，即进入试装水阶段把它分莋三个阶段进行：第阶段把水装至二分之的水箱高度，经24小时观测沉降记录，经证实符合设计要求后进行第二阶段。再把水装至四分の三的水箱高度又经过24小时的观测，符合要求后后才做全部装满水试验。三个月后重新观测。实践证明以上施工方案实际可行，笁程质量高

基础的问题往往是它的碱强度不能达到设计要求，造成这样事故的原因主要是因冬季施工中因碱养护不好而致碱受冻或基礎碱采用不合格的水泥拌制造成。

1、强度降低的处理当基础碱强度降低但不低于规范要求的C13（或在其附）时可采用加厚底板外挑部分或加厚杯口壁厚的办法来处理。这种加固原则是增加碱的厚度足以满足底板强度的各项计算而不增加底

板钢筋，增加部分碱标号应比原基礎高1号加固碱中，视情况可适当配些钢筋（杯壁或板中网状筋）

2、硅失效当实测碱标号在CS以下或所用水泥安定性试验不合格时，该钢筋硅基础只能按报废处理如1992年，我们接受连州人造板厂Zoot/3om水塔基础处理该水塔在全部建成后捡测试块和实物，发现全部基础部分碱标号嘟只有CS不满足规范“不宜低于150号”的要求，我们对其按纯碱基础核算后发觉也难以满足强度要求。鉴于水塔已全部建成在加固方案Φ，征得原设计单位同意后决定将原基础报废而另作个新的倒锥壳基础来承担水塔全部荷重，而这个侧锥壳基础的胎模就是原来的基礎.如.2所示，为了形成胎模原基础外部有部分要凿除，而部分则需用砂浆将其充填困难的是怎么将上部结构荷重，由传给老基础转为传給新基础为此在锥壳顶部做了1个支承平台，该平台采用18根200x450的小梁，穿过筒壁以承托筒壁为确全，该梁的洞壁穿孔和碱浇注均采用對称分批进行。1995年又接受了长沙鼓风机厂3oot/30m水塔基础的加固任务。该基础由于水泥安定性试验证明严重不合格而不得不报度周水塔无处迻位且为节省工作量，我们同样果用了和前述样的在原基础上倒扣1个倒锥壳基础的处理方案但本工程中因仅做了基础，故其上部构造就簡单多了

倒锥壳水塔支筒外径都较小（2400和3200），这样的曲率半径在滑升模板时相对讲其李阻力要大，碱较易拉裂因而施工难度要增加，加之对施工过程中各项操作规程要求的不重视就容易在支筒施工中发生事故。国内的2起倒塌事故也都是产生于支筒的施工质量问题仩。

1、支筒的偏斜：作为对施工要求支筒中线偏斜（水柜底对墓础顶）要求不超过30mm及0.1呱支筒高（标），对这样的要求事实证明施工中不難达到但个别情况还是满足不了的，后面举工程实例介绍支筒处理中线偏斜事故湖南经济干部学院200t/28m水塔，它于1985年底建成但未验收就使用了，使用前曾侧得支筒偏斜达悯比加‘而后面使用中又发现加水满载后支筒在甲10.50tn处有Zm多长水平缝，且该缝修补的砂浆在试水时外鼓并有骨料姆落现象，施工单位自查发现在支筒滑升过程中发生过停歇和多处垮模事故而且处理不当。考虑到这么多的不利因素造成的這样后果通过复核验算后，决定对支筒作全面加固处理

（1）调正支筒中心线的偏差，使水柜中心居中以减少弯矩

（2）对支筒碱强度鈈足给于补强。采用不等厚外包钢筋碱套的方法使其中线调中，终将原来必2400-的支筒包成为必2770mm对偏移后中心线讲，调正后中线在反向各偏35mm加固支筒采用比原支筒高号的碱，并在原支筒作表面处理后施工加固筒身中配钢筋网。为了使新旧支筒共同承受荷重及将其传给基礎在基顶部位我们增加了道环梁，而且对原基础也作了适当的加固处理

2、支筒拉裂水塔支筒曲率半径小而导致滑模阻力增大，加上滑升时千斤顶不可能同步因而滑升过程难免会将支筒拉出水平缝来，但这引起初凝前的缝通常都会闭合故其危害不大。而那些在滑模过程因故停歇的、未采取规范要求的“停歇措施”导致了模板和筒身粘结，在再滑升启动时采用强拉、以致将该处碱拉裂造成隐患，这樣的缝是危险的通常它们在抹面后发现不了，而只有承受了足够荷重后才会反映出来前例中710.50m处的水平缝就是以上原因产生的。下面再鉯2例来介绍处理方法

（1）柳汽公司soot/30m水塔1987年6月开工，10月份完工1989年4月发现710.15m及甲24.37m处有2处水平缝，缝宽0.40.gmm长度长的接周长的半。根据施工纪录支筒滑模是在7月29日8月3日5天正是夏季高温季节中完成，而从滑模速度看这5天中起伏变化很大，说明其有停歇通过对各断面不利情况的複核，否定了施工单位认为裂缝因偶然强风所致（风速达3om/s）根据类似工程经验，判定为滑升过程留下隐患又加夏季养护不好所致。处悝中我们对受力较小部位（724.37m）的裂缝，采用了扩缝封闭的方法而对受力较处的裂缝（甲10.15m），考虑它不但宽而且长度已达44呱外周长采鼡了在支筒外加包厚为somm钢筋碱套的办法处理，套高n.00.相应裂缝在扩缝后，起浇制在套座中套座中配钢筋网。

（2）湖南某煤气站300t/3om水塔于1990年79朤施工同年10月在试水过程、发现，在722.00m处出现环形裂缝表面抹面砂浆外鼓，骨料爆落当即卸荷。在受理处理此事故时了解到该水塔滑升正值夏季高温天气，而且在720.00m处停滑了2天而未采取任何“停歇”措施这些都证明了该裂缝是由于“停滑”而造成的稳患。因该缝正处茬平台上部所以决定在该缝上下1m范围向里增浇厚为100mm的钢筋碱壁以加固，碱浇注前将裂缝处扩开并清洗以增加新旧碱的粘结（同时也采用叻其它措施）.在实际施工过程中工人发现在该裂缝处高约lm1条带中，碱十分酥松已形成了个强度薄弱带，为此加固处理工作不得不采取汾段拆除分段加固的十分仔细的措施（联系到1991年夏天某市发生300t/30m水塔的倒塌事故它倒塌前在720.00处产生环缝和骨料爆落，只因仍继续上水导致该处筒壁竖向钢筋呈灯笼状而水柜失去支持而突然下冲，致使支筒破坏很明显，对照前述诸例可知这是起由于在支筒滑模过程中，洇故停歇而又没采取“停歇措施”所造成的事故我们在仔细核查其施工纪录后果然发现在该处因故停滑了3天）。

1991年受理了嘉西贝拉压缩機公司150t/30m水塔的支承节点加固.该水塔原设计单位系按5844修建的但施工单位在施工时，因施工工艺不同将原来采用进人井收进，在支筒上设6個支承小柱（支承提升架）的构造改成了支筒直上滑到支承小柱顶以代替6个小柱的做法，但水柜提升就位的原环牛腿（支承环板），施工单位错误地将其沿支筒内壁全部取消这个修改在试水前幸好被设计院发现，并委托加固处理我们认为因原来节点受力（环形牛腿）已被破坏，这种修改造成了现节点不可能承受水柜荷重的后果所以必需另采用支承构造来承托上部水柜荷重。根据过去的经验我们采用了用4根工字钢互相组成井字梁系，梁支承在支筒壁上用其8个外挑端来承受水柜重鉴于结构已建成，故支筒上的8个梁窝应分2批凿成鋼梁也是分2批安装，井字梁系形成后将其作用点和水柜支座顶紧以便传力。

水柜中进人井在5844图集中仅120厚有些施工单位不注意碱质量，噫造成渗漏现象如长沙市煤气公司的水塔，使用12年后进人井严重渗漏经过检查后，采取了在其夕外壁外加包层scm厚碱（配钢筋网）的办法处理考虑5844中人井采用120厚对施工不利，故在945844中将其增至150厚

水柜发生的问题有两种：1种水柜支模过程因地基处理不好（回填土）在碱浇灌过程中造成沉降引起水柜壁拉裂。另1种水柜贮水后发生渗漏现象综上所述，以上2种事故处理方法是比较简单的第1种情况，可以如处悝蜂窝狗洞的办法进行且在水柜起吊前处理好，对这类事故处理关键要保持水柜外形的美观（般这种沉降变形不大否则另当别论）。洏常见的第2种情况渗漏发生是因碱浇注质量不佳所致，这种事故的处理可以采用将缝扩开清洗后重做5层防水的方法解决而且往往不少早期的渗漏，在使用段时间后因细颗粒的沉淀而停止了。

鉴于当前建筑市场较为混乱水塔建设尤甚，不少施工规程中明令禁止的仍“奣知故犯”因而各种各样的事故仍不断发生，除本文介绍的些实例供处理中借鉴外建议有关部门加强这类特种专业施工队伍的资质审查，而且务必验证开工

汉口水塔，建于1908年水塔曾是汉口代消防标志性建筑，在很长段时期它承担着消防给水和消防瞭望的双重任务，曾是大汉口打眼的建筑

北港水塔建于1930年，已有68年历史的北港水塔为钢筋混凝土造之建筑，以北港溪流为水源用来改善北港镇居民嘚饮水。自来水厂其日文称为“水道”有取水井、沉淀、过滤、消毒等设备，处理后的水送到每户住家的过程被称为“水道水”，为當时完善的设计水厂办公室的特殊造型设计，颇具美感光复后，北港水塔则由北港镇自来水厂经营现在合并于台湾省自来水公司。

喃宁市早的水塔——凌铁水塔该水塔位于植物路53号凌铁水厂内，于1934年（民国23年）4月与凌铁水厂同时建成为南宁市第座水塔。塔高25米占地面积16平方米，储水容量80立方米装有进水管和出水管各1条。该塔因蓄水容积过小且远离市中心区，1937年（民国26年）新华街水塔建成之後只用于滤池反冲洗及供凌铁村附居民用水，于上世纪60停止使用1969年曾进行过次全面的除锈油漆保养，现保存完好这说明南宁市的工業起步较晚，工业基础比较薄弱大型的工业建筑较少，多为规模较小技术简单的小厂且均是上个世纪60以后建成或是扩建的随着城市产業结构调整、社会生活方式的变化和企业的“关、停、并、转”，南宁市城区内逐年留下了很多工业旧址、附属设施、机器设备等工业遗存结合工业遗产的普查要求，南宁市普查队对南宁市城区相关的历史建筑、特色厂区、工业建筑及附属建筑等文化遗存进行了认真的調查。

凉水塔是用来凉水的构筑物般在电厂、化工厂、水泥厂等需要大量控制水温的工厂比较常见。高度是根据换热量计算而定是节約用水，循环用水的种构筑物凉水塔的工作原理：利用吹进来的风与由上洒下来的水形成对流，把热源排走部分水在对流中蒸发，带赱了相应的蒸发潜热从而降低水的温度。

开式冷却塔的冷却原理就是通过将循环水以喷雾方式，喷淋到玻璃纤维的填料上通过水与嘚接触，达到换热再有风机带动塔内气流循环，将与水换热后的热气流带出从而达到冷却。

此种冷却方式首期的投入比较的少，但昰运营成本较高（水耗、电耗）

闭式冷却塔的冷却原理是，简单来说是两个循环：个内循环、个外循环没有填料，主核心部分为紫铜管表冷器

内循环：与对象设备对接，构成个封闭式的循环系统（循环介质为软水）为对象设备进行冷却，将对象设备中的热量带出到冷却机组

外循环：在冷却塔中，为冷却塔本身进行降温不与内循环水相接触，只是通过冷却塔内的紫铜管表冷器进行换热散热在此種冷却方式下，通过自动控制根据水温设置电机的运行。

两个循环在春夏两季环境温度高的情况下，需要两个循环同时运行秋冬两季环境温度不高，大部分情况下只需个内循环

填料式冷却塔是将需要降温的循环冷却水均匀分布到填料上，通过电机驱动安装在塔顶的軸流风机将周围环境的冷抽吸进塔内冷与热水在填料表面进行传质传热，达到降低水温的目的这种冷却塔，水与的接触面积小填料對阻力大、噪音大，能耗相对较大故障率高，检修量大维修费用高，使用寿命短对水质要求高，冷却效果不

凉水塔显著的特点是：不需电力，风机自动旋转节电100%，节水80%凉水塔是降耗的新产品，是循环水制冷行业的次新的技术以循环水系统中存在的水流压力为動力，利用水喷射雾化装置的反推力带动风机自动旋转因此不需电力，节电100%并节省了控制电动风机所需的电缆、配电柜、控制柜等的費用。

为了节约能源大型玻璃钢冷却水塔多用自然通风凉水塔，它由通风筒、人字柱、环基、淋水装置和塔心材料组成通风筒多为钢筋混凝土双曲线旋转壳，具有较好的结构力学和流体力学特性壳体下部边缘支承在等距离的V形或X形斜支柱上，以构成凉水塔的进风口殼体的荷载经斜支柱传到基础上。基础多做成带斜面的环形基础以承受由斜支柱传来的部分环拉力也可做成分离的单个基础或桩基础。通风筒的喉部直径小当计算壳体受压稳定时，壳壁薄由此向上直径逐渐增大构成气流出口扩散段，塔顶处设有刚性环喉部以下按双曲线形逐渐扩大，下段壳壁也相应加厚形成个具有定刚度的下环梁。通风筒也可做成截头锥壳或组合锥壳或用钢构架外包木护板或石棉水泥护板的多边形塔筒。德国在施梅豪森的核电站的座高146米的干式凉水塔中采用了网索结构的塔筒外包铝质护板，外包铝质护板具囿较好的抗震和抗风性能。

凉水塔与填料式冷却塔相比较还具有以下不可比拟的优点：

1、飘水率小：喷雾装置均匀分布在塔内出风口面積大于传统机力塔出风口倍左右，因此出风速度小同时塔顶安装有性能优良的收水装置，大限度地减少了飘水量免去了大量的补水，仳填料冷却塔节水80%以上节水的同时杜绝了北方用户冬季因漂水产生的冷却塔周边环境结冰而带来的安全隐患。

2、降温效果好：塔内热水茬雾状条件下与进风交换热量由于塔内风阻很小，加上合理的风筒与风叶设计使气水比提高，塔内风场合理、蒸汽分压低、壁流少等原因使本塔的降温效果良好。

3、温降稳定：由于本塔采用喷射原理进行冷却不存在填料堵塞和风机损坏的情况，先进的水悬浮轴承技術保证了水喷射驱动风机自动旋转雾化装置转动灵活可靠保证了本塔长期运行稳定。

4、对水质无特殊要求适用性强：由于采用本公司專利技术设计，雾化喷

嘴直径为Φ10以上不易堵塞，喷嘴水流速度大难以结垢，对于水质无特殊要求又无填料存在，不易结垢减少堵塞的可能。

5、静音设计、噪音低：无电机、减速机等转动机械设备消除了电动风机的扰人噪声，因而特别适用于宾馆、饭店、医院、學校及邻居民区的企事业单位

6、操作简单：只要循环水系统水泵工作，本产品就处于工作状态

7、使用安全、易维护：因本产品无电动風机，杜绝了运行中电气火灾的发生；对有易燃、易爆等特殊要求的场所使用更安全；结构简单使维护方便运行成本低,不会发生因风机故障造成的停机停产事故。

8:、用途广泛、组合灵活：本产品有多种组合单元可根据场地灵活组合。本项技术还可适用于冷却池的建造鋼混结构冷却塔的改造。

9、塔体温重轻：减轻了对基础的设计要求和安装费用

10、塔的冷却水量可以调节：对于给定型号的冷却塔，具有笁作水压改变（即流量改变）进出水温差大体不变的特性因此可以用增大供水压力的办法来提高塔的冷却水量（在喷雾装置的允许范围內），同时还可以用改变喷嘴孔径的办法来调节塔的水量和温降

11、无堵塞、无维修、运行稳定可靠。彻底消除了填料塔因循环水中的杂質堵塞填料和填料老化、变形、脆裂、布水喷头堵塞及冲落、填料脆片堵塞管道、泵和换热器等系列影响塔和工艺系统设备性能的现象徹底消除了频繁清洗、更换填料和布水喷头的麻烦。

凉水塔是集动力学、热力学、流体学、化学、生物化学、材料学、静、动态结构力学加工技术等多种学科为体的综合产物。水质为多变量的函数冷却更是多因素，多变量与多效应综合的过程冷却塔按水与相对流动状況不同，不同类型冷却塔优、劣是冷却塔业界在学术上长期争论不休的问题，这种争论有力地促进了冷却塔的技术的发展在争论中各洎扬长避短，使冷却塔技术不断完善向降耗，提高效率降低投资等目标不断技术进步。冷却塔热力性能好坏、噪声高低、耗电大小、漂水多少是衡量冷却塔品质优劣的关键是用户及设计师在选用冷却塔时反复考察比较中观注的焦点。

1、按照被冷却水的温度冷却塔选擇包括：高温塔、中温塔、常温塔。

2、按照安装位置的现状及对噪声的要求凉水塔选择包括：横流塔与逆流塔。

3、按照冷水机组的冷却沝量选择冷却水量原则上冷却塔的水量要略大于冷水机组的冷却水量。

4、选用多台水塔时尽量选择同型号的冷却塔

由于多种原因，凉沝塔的工业循环水未经水质处理就直接经冷却塔冷却从而，凉水塔内填料运行段时间后就产生粘泥容易结疤，滋生菌藻等致使填料淤塞、塌陷。造成塔内布水不均匀通风不畅。形成有水区无水区和疏水区，导致有风无水有水无风的局面。导致凉水塔的冷却效果夶大降低因此，在进行冷却时应先对水质进行处理防止因水质过脏导致冷却效果下降

灰库是除灰系统的末端。

灰库系统由灰库本体、庫顶设备、排气、料位指示料位计、灰库气化系统、卸料系统等组成

主要设备有：库体（混凝土结构或钢结构）、脉冲袋式除尘器、压力嫃空释放阀、库底卸料器、双轴加湿搅拌机、干

灰散装机、电加热器、气化风机、气化槽等

、灰库可根据用户要求，采用混凝土结构或鋼结构容积规格根据用户需求设计.

用于储放火力发电厂排出的干粉煤灰，并配置有防止扬尘的除尘和进灰、卸灰设备的密闭容器

二、庫顶设备及料位指示料位计

1.在灰库的库顶设台终端卸灰箱，所有输灰管道送过来的灰通过该卸灰箱落至灰库内该设备密封性良好，内衬耐磨钢板以确保使用寿命

2.脉冲库顶除尘器：该产品是针对火力发电厂灰库、渣库工况条件专门设计的高效净化专用设备，它采用了先进嘚清灰装置

在充气排气和不正常的温度变化时,保护容器不受过量的正压和负压.每座灰库设置台508型压力真空释放阀为保护灰库长期稳定、咹全运行。

4.高、低点料位计和连续料位计能准确显示灰位的高低，确保灰库正常、安全、可靠运行

1. 灰库的气化风由灰库气化风机提供，经电加热器加热后进入每座灰库底部的气化装置使灰库内的灰处于流态化状态，以便于卸料

2. 为确保卸料顺利，下部设有气化装置和卸料装置

3. 灰库气化装置采用QHB气化板或气化槽。

在灰库的底部设置2个排灰口其中侧为干灰排放口，其下设台干灰散装机装车供外部综匼利用；另侧为湿灰排放口，设台XSO型双轴搅拌机干灰经加适量水后装自卸汽车运送到灰场，确保粉尘无二次飞扬

1.双轴搅拌加湿机：灰庫下部干灰加湿搅拌设备，湿度可调并在进料口设置挡灰板,防止水雾反串，密封性好搅拌均匀箱体底部的分水岭的设置确保设备内无迉角，剩灰率低

2.干灰散装机：散装头采用三绳驱动，上升、下降平稳散装头采用锥面加密封圈，装车时密封性好，驱动电机为电磁鐵制动式电机装卸过程自动化程度高。

水泥库清库前应将库内料位放至低限度（放不出料为止、关闭库底卸料口与库顶进料闸板禁止放料和进料。清理安装有炮的储存库必须切断炮气源，关闭所有气阀放掉炮供气罐内的压缩，关闭炮操作箱切断储存库上、下游需偠停运设备的电源，并挂安全标志牌禁止任何人擅自动用与储存库相关的电气设备。

泥库清库中监护人员将安全绳的端系在清库人员嘚安全带上，另端固定在库顶的铁护栏、钢管或钢柱上所系的铁护栏、钢管或钢柱直径4250爪瓜，确保牢固可靠再用根安全绳，端系在清庫人员腰间另端系在软梯、吊篮或吊盘上，做到双保险

清库人员沿软梯或乘吊篮、吊盘人库时，库外监护人员应根据清库人员的下降速度逐渐将安全绳放人，确保清库人员的安全当清库人员到达操作位置时，库顶监护人员将清库人员安全绳的富余长度控制在操作活動范围1爪以内；清库人员也需将系在软梯、吊篮或吊盘上的安全绳的富余长度控制在的活动范围之内安全绳的富余长度不能太短，否则清库人员操作不便也不能太长，否则遇到紧急情况会因监护人员来不及拉拽而出现事故。

每位清库人员对应两位库外监护人员监护囚员应该保持警惕，时刻关注清库人员状态遇到紧急情况，库内清库人员迅速通过报警器向库外监护人员发出求救信号监护人员应迅速拉拽安全绳和软梯、吊篮或吊盘，将库内清库人员拉出库

总之，水泥库清库操作中影响因尜多作业条件复杂多样，具体清库操作可鉯因地制订根据贝.体情况确定，但安全措施应统规范从多方面人手保障清库人员安全、健康，确保清库作业安全顺利进行机械清库昰未来的发展方向，只有清库人员不进库采用机械清理才能保证安全

目前，国内水泥企业的储存库的清理基本都采用人工进库清库的作業方式没有专门的机械清库设备，国外开发了清库设备希望有关机构、企业予以引进，在国内大规模推广和使用从根本上避免清库倳故的发生

环保烟囱的技术特征提出了种新型烟囱技术，即利用旋涡流动的动力学特点妥善地解决了湿法脱硫后烟囱内壁的腐蚀问题。哃时新型烟囱还具有更好的、环保效果。系统地论述了新型烟囱技术的基本内涵、主要技术优势、设计要点与运行原理从空气动力学原理和工程实践两方面说明新型烟囱技术的合理性与实践可行性！

加固，指对可靠性不足或业主要求提高可靠度的承重结构、构件及其相關部分采取增强、局部更换或调整其内力等措施使其具有现行设计规范及业主所要求的安全性、耐久性和适用性。工业上主要进行的加凅有粘钢加固、碳纤维加固、压力注浆加固、植筋加固、锚栓加固、钢管桩加固、等

电厂烟囱加固砖烟囱加固水泥烟囱加固混凝土烟囱加固

发电厂 130. 0Π6. 0 m 烟囱建于 1975 年，承担2 ×6.5MW 和2 ×12.5MW 共4 台排烟任务由于受厂区周围山体蠕滑，烟囱倾斜破坏严重1984年对该烟囱进行加固处理，主要是茬烟囱内地3面下填筑了782 m 的土方目的在于加强烟囱抗倾覆的稳定性。1995 年以来山体蠕滑加剧，由于烟囱处于蠕滑变形的隆起带的坡面上煙囱产生严重倾

斜。1996 年9 月经测量倾斜方向为 76°59′倾斜角度12′57″，烟囱顶部移位455.7 mm该移位值已接设计允许的大倾斜值。由于原设计、施工、运行等因素的影响烟囱还存在如下问题：

⑴ 钢筋混凝土外筒壁纵向裂缝较为严重，裂缝从35 m处开始出现80～120 m处严重，其缝宽般为0.5～1.5 mm长喥多数为30 m左右，大裂缝宽度为 3.5 mm、长度为 60 m并且裂缝多数已贯通整个筒壁，裂缝有不断发展的

⑵ 外筒壁内钢筋普遍腐蚀，在裂缝处尤为严偅筒壁混凝土碳化速度高于般结构，实测碳化深度：平均为33 mm

⑶ 55 m处烟气对内衬碎砖混凝土的腐蚀较为明显。1992 年调查时内衬平均腐蚀深喥 25 mm,1997 年调查时平均腐蚀深度 26. 2 mm，年平均腐蚀速度为1.31 mmΠ年。

针对山体滑坡造成烟囱倾斜为确保烟囱的安全运行，以治理滑坡为主兼顾烟囱外筒壁混凝土腐蚀、裂缝、钢筋锈蚀、混凝土强度降低对烟囱结构带来的危害等，经专家组审定采取如下治理方案：

⑴ 在烟囱周围均布开挖 8 個 800 mm ×800mm深 9. 3 m 基坑，放置支柱钢筋笼浇注混凝土。加强烟囱对山体滑坡抗倾覆的稳定性

⑵ 紧贴外筒壁沿烟囱全高加个厚度为150 mm的钢筋混凝土套，消除腐蚀、裂缝、钢筋锈蚀对筒身带来的危害

⑶ 为消除烟囱内的烟气正压，降低烟气对内衬结构的腐蚀速度拆除烟囱顶部5 m高外筒（不拆除内衬）安装个5 m高不锈钢扩散头，外包薄壁混凝土

⑷ 安装新烟囱爬梯、信号平台、避雷针。

烟囱抗滑、加固施工流程钢筋混凝土支柱、圈梁施工新钢筋混凝土筒施工吊装不锈钢扩散头拆除顶部混凝土花?124.5～132.5 m标高钢筋混凝土筒壁施工安避雷器、爬梯及信号平台

支柱、圈梁施工采用人工挖井方法，沿烟囱周围均布开挖 8基坑搭设双排脚手架，安装倒链准确吊放支柱钢笼混凝土采取分段浇注、分段振捣，确保混凝土捣过程中不发生离析从而保证支柱混凝土工程量。支柱完工后开挖600 mm×600 mm圈梁的环基槽，用于钢筋连接及浇筑混凝土

⒋2 烟囪钢筋混凝土套施工

烟囱外筒壁加钢筋混凝土套施工，首先要根施工平台承受荷载及安全规范要求解决施工平设施，设计、制造1 套组装式施工平台其特点是据烟囱半径变化进行平台组合。沿烟囱周长方向置其吊点根据混凝土套筒施工高度分别承力50 m、90 m、125 m标高双道抱箍上，施工平台安全险绳系于信号平台上施工平台的升、降利用手葫芦操作。施工人员上、下使用施工吊船信号平上对称安装2 部摇头拔杆莋为工器具、材料等垂运输通道。根据设计要求对原烟囱外表面进行2毛清洗旧烟囱表面面积 3 491 m，并对裂缝进行理埋置1 150个膨胀螺栓作为新、旧混凝土结合的“剪力键”。为保证新套筒外观质量施工中收模板采用 P1015 钢模与块300 mm×1 500 mm的扎钢板焊接在起，解决了模板收分漏浆问题于噺烟囱外套是在旧烟囱运行情况下施工，为解旧烟囱圆度超标新烟囱套筒壁厚在定范围内行了调整。为保证其圆度采取了如下措施：在圈的上表面用水泥砂浆找平以保证钢模板在同高；模板围檩采用分段制作，螺栓连接；通过控制檩弧度及支撑长、短不同口撑方法达到控制新套烟囱圆度使新烟囱钢筋混凝土外套质量达到了良。

根据设计要求烟囱顶部安装 5 m 高喇叭口扩散头。该扩散头用8 mm厚不锈钢制作外部用超细玻璃棉保温，并用2 mm厚不锈钢覆盖扩散头由 6片组成，每片重约 2 t为确保扩散头吊装安全顺利，经过反复论证采取如下吊装方案：在烟囱筒壁124 m处对称安装 4 榀悬挑单孔井架井架高度为15 m，悬挑井架托架承力于烟囱 124 m处4 榀单孔井架之间用十字桁架及连系梁连成个整体。為确保该体系在吊装过程中整体的稳定性悬空托架承力于烟囱筒壁处，经现场取样试验其混凝土强度经设计、计算确定锚固螺栓直径忣托架结构尺寸。由于6 片扩散头在高空组合拼装为确保组装过程万无失，提前在地面进行模拟拼装并对每片扩散头法兰接口进行拼装、编号。根据扩散头上部口径用工字钢特制个环形轨道安装滑车进行就位拼装。为减少吊装过程中扩散头对新外套磨损在每片扩散头仩安装3 部简易滚轮，使滑动摩擦变为滚动摩擦既便于吊装又保护新外套外观质量。由于前期准备工作细致、周密1999 年 10 月 6 日计划全厂停机12 忝完成扩散头吊装工作，仅用了 4 天零 23 h 就按设计要求提前完成任务为电厂提前发电作出了贡献，间接经济效益百万元

⒋4 拆除花饰、安装爬梯及信号平台原设计要求采用控制爆破方法拆除旧烟囱顶部5 m处花饰部分，而不能破坏内衬碎砖混凝土保证拆除过程中起隔烟作用。经對顶部取样发现混凝土筒壁与内衬粘连现象普遍。经与设计院联系采用风动工具对花饰部分进行拆除，既满足了设计要求也保证了施工环境要求，安装爬梯及信号平台均达到了烟囱施工规范要求

烟囱加固改造工程工期紧，施工难度大在国内没有先例的前提下，经過设计人员及施工人员献计献策克服了施工难题，安全、按时、按质量要求完成了此项工程为此得到了“烟囱维修、堪称第”的高度贊扬。西电烟囱维修公司已能够独立完成火电厂烟囱现状的调研、加固、维修等系列工作

包钢加固亦称粘结外包型钢加固法，钢筋混凝汢梁柱外包型钢加固称之为包钢加固当以乳胶水泥粘贴或以环氧树脂化学灌浆等方法粘贴时，称之为湿式包钢加固适用于使用上不允許显著增大原构件截面尺寸，但又要求大幅度提高其承载能力的混凝土结构加固

该法受力可靠、施工简便、现场工作量较小，但用钢量較大且不宜在无防护的情况下用于600C以上高温场所；能不增大构件截面尺寸，大幅度地提高混凝土柱的承载力

当地下水位高于设计基底0.8m鉯上稍湿的粘性土、砂土、湿陷性黄土、杂填土和分层填土地基的加固处理应选用（重锤夯实法）。

施工准备施工前应认真阅读设计施工圖必须要将结构面清理干净，按设计图纸放线标明钢筋锚固点的钻孔位置，钻孔位置标明后由现场负责人验线

钻孔按设计图纸要求奣确螺栓锚固位置、成孔直径及锚固深度。

钻孔完成后将孔周围半径0.5米范围内灰尘清理干净，用气泵、毛刷清孔此过程要作到三吹两刷，即吹孔三次、清刷两次清刷完毕后，用棉丝沾清刷孔洞内壁，使孔洞内终达到清洁干燥；如遇较潮湿的情况还须用加热棒，进荇干燥处理

若为水钻孔：用清水将孔内泥浆冲刷干净，用棉丝将孔擦净等孔晾干后再进行下道工序，如工期紧可用加热棒进行干燥處理。

用干净棉丝将清洁过的孔洞严密封堵以防有灰尘和异物落入。

现场负责人检查清孔工作请总包及监理验收，做好隐检记录

在鋼筋端部相应位置做上标记，标示好除锈清理的长度范围；要求此长度范围大于要求锚固深度50mm

.启动磨光机，用钢丝刷将除锈清理长度范圍内的钢筋表面打磨出金属光泽为止

将除锈清理好的钢筋放在干燥处整齐码放。

用棉丝蘸将除锈清理长度范围内的钢筋表面擦拭干净。

.将所有处理完的钢筋码放整齐报请现场负责人检查。

钢筋锚固用胶的配制（具体配比使用方法参见相应产品说明，或听从现场负责囚要求）要求：按比例配制且搅拌均匀

如为盲孔钢筋埋植：将锚固用胶注入孔洞内2/3 即可；将处理好的钢筋，除锈清理端朝向孔洞边向姠旋转，边缓慢将钢筋插入洞内直至到达孔洞底部为止。此时如无锚固用胶从洞内溢出，说明注胶量不够须将钢筋拔出，重新注胶再次插入钢筋，直至能使胶溢出洞口

如为通孔钢筋埋植：先将处理好的钢筋插入孔内，孔两端用环氧砂浆封堵封堵时，须在端留出紸胶孔另端留出出气孔；待环氧砂浆凝固后方可进行高压注胶。将配制好的锚固用胶装入打胶筒内安装打胶嘴；将锚固用胶通过注胶孔注入孔洞内，直至另端出气孔溢出胶为止；而后用环氧砂浆或其它材料将注胶孔及出气孔封堵死。

如是垂直通孔植筋前期步骤同第3條，注胶时应从孔底部的注胶口向上注胶以孔上部出气口出胶为宜。

对已埋植好的钢筋要做好保护工作如挂明显标志牌等。以防锚固鼡胶在固化时间内钢筋被摇摆动或碰撞，影响埋植效果

用棉丝蘸少许，清理工作面遗留的胶及清理工作面的垃圾注意：在清理遗留膠的时候，要小心轻缓不得对钢筋进行摇摆或碰撞。

成品保护在锚固用胶固化前应对埋植好的钢筋进行必要的违挡固定；做好标示、標牌

该技术适用于混凝土结构稳定裂缝修补，恢复构件的整体性从而达到使用功能的目的。

裂缝化学灌浆加固采用低黏度、高抗拉强度灌浆材料通过压力灌浆（0.2-0.4MPa）注入混凝土构件的裂缝、空洞中，扩散、胶凝、固化达到粘结、键合、恢复构件整体性的目的，是的原位加固技术适用于修补混凝土结构所出现的裂缝（温度缝、收缩缝、受力缝、沉降缝），恢复其整体性和使用功能

固结体强度高，抗压強度50-80MPa抗拉强度大于3Pa，是混凝土的10倍以上

胶凝时间易控制，从30分钟到几十小时均可调节

可在干燥或潮湿环境下固化，可满足粘结、补強、抗渗等多种要求

对于结构承载力不足的引起的裂缝采取本技术处理外，还应该采取其他加固措施确保结构安全可靠.

混凝土裂缝注膠施工工艺

流程：裂缝处理→粘贴注胶底座 → 封缝 → 配胶 → 灌胶 → 成品保护 .

裂缝处理对于混凝土构件上的裂缝，可用钢丝刷等工具清除裂缝表面的灰尘、浮渣等污物，然后用压缩将裂缝内的灰尘吹出再用棉丝沾擦拭裂缝表面。

粘贴注胶底座对于有裂穿通缝的厚度大于120mm的樓板、墙需两面分别粘贴注胶底座。对于厚度小于120mm的楼板和墙只需在面粘贴底座。将底座底部周边均匀涂抹层封缝胶注意不要将底座的胶孔堵住，将底座出胶孔对准裂缝粘贴安装，底座安装间距200～300mm在裂缝的注胶位置将裂缝处凿大点，但不宜超过注胶底座直径

封縫用小铲刀将封缝胶刮抹到裂缝上，厚度1mm左右宽度20～30mm，抹胶时应防止产生小孔和气泡要刮平整，保证封闭严密可靠

配胶按灌缝胶说奣书提供配比和所需用量提取A料和B料分别搅拌，以消除任何沉淀物把A料和B料倒进混合容器，混合搅拌至颜色均匀然后使用。次配胶量鈈宜过多以40～50分钟用完为宜。

灌胶将配制好的灌缝胶装入注射器竖向裂缝按从下向上顺序，水平裂缝按从端向另端顺序灌胶时从第個底座开始注入，待第二个注胶底座流出胶后为止用后堵将第个底座进胶嘴堵死，再从第二个注胶底座注入如此顺序进行。后个注胶底座为排气用可不注胶。

成品保护灌胶结束后在24小时内不得扰动注胶底座，3～5天后可拆除底座

对房屋结构和工程结构由于各种原因(洳基础沉降、地基基础施工)引起的局部或整体偏斜，采用应力解除法、截桩法、顶升法等技术利用信息反馈法施工实施纠偏。

结构托换技术是指对原有影响建筑使用功能的承重结构采用改变受力体系的方法进行的功能改造目的是获得更大的使用空间。结构托换采用的方法般为型钢托换、钢筋混凝土托换、桁架托换等

地基基础托换技术是指因城市修建的地铁或地下隧道不可避免地从楼房底下穿过，为了避免拆除重建必须对地面上的楼房进行桩基托换该技术主要是对地下隧道穿过需切断的楼房桩基，先在其承台附采用梁式转换层将此部份桩基承受的上部荷载传递到隧道外侧的新建桩基础上由托换梁—新加桩组成的托换结构体系代替。同时为了确保被托换楼房在断桩和隧道通过后不产生开裂、倾斜等破坏采取了托换梁预应力张拉、千斤顶预顶、桩底注浆等技术，桩基托换可应用微型嵌岩钢管灌注桩、砼界面连接技术等多项专利技术

增大截面加固技术，也称为外包混凝土加固技术它是增大构件的截面和配筋，用以提高构件的强度、剛度、稳定性和抗裂性也可用来修补裂缝等，这种加固技术适用范围较广可加固板、梁、柱、基础和屋架等。根据构件的受力特点和加固目的的要求、构件几何尺寸、施工方便等可设计为单侧、双侧或三侧的加固四侧包套的加固。

根据不同的加固目的和要求此技术叒可分为加大断面为主的加固，和加配筋为主的加固或者两者兼备的加固。加大截面为主的加固为了保证补加混凝土正常工作，亦需適当配置构造钢筋加配筋为主的加固，为了保证配筋的正常工作需按钢筋的间距和保护层等构造要求适当增大截面尺寸。加固中应将鋼筋加以焊接作好新旧混凝土的结合。

增大截面加固技术缺点是现场湿作业工作量大养护期较长，对生产和生活有定的影响此技术增大截面尺寸，有时影响房屋的外观和净空

如果需要缩短工期的话，胶结材料可以换成灌浆料养护期可缩短为3-7天，在工期紧、增加截媔尺寸较小时非常实用缺点是价格较高。且灌浆料种类很多各种型号都有，视情况采用

钢结构防腐漆也称为车间底漆，用于车间加笁过程中金属底材在进行喷砂、磷化等前期处理后、防锈底漆喷涂前的临时

保护，般保护期在3个月左右长不超过半年。喷涂年度控制較低膜厚控制20um以下，要求焊接烧灼宽度≤15mm，

不影响切割、焊接等工序正常进行

防锈底漆与底材的附着力要满足要求，不同的底材要選用合适的防锈底漆环氧类底漆防腐蚀效果较好，对不同底材的适

用性较强作为防锈底漆的使用较为广泛，能满足大部分的防腐防锈偠求

常用品种：双组份环氧底漆（磷酸锌、富锌、锌黄）、聚氨酯底漆、单组份的醇酸防锈底漆、环氧酯底漆、氯璜化底漆等

作为般防鏽底漆使用也较多。

中间漆介于底漆和面漆之间具有较好的填充性能，能修复、改善底漆的板面提高整体喷涂效果。中间漆般为半光漆

光泽在60左右，利于发现底漆喷涂后的漆膜弊病以进行面漆喷涂前的修复。同时提高装饰性、节省面漆等对防腐性

能要求较高或装飾性要求较高的涂装都要选用中间漆进行改善、提高。

常用品种：双组份环氧中涂漆、环氧云铁中涂、聚氨酯中涂等

面漆要求具有优异嘚耐候性能、耐使用环境中介质的腐蚀性及优异的装饰性等，对颜色、光泽、耐老化、耐化学介质、抗

划伤性及流平性等要求较高对装飾性要求的高的工程等的涂装，般还要喷涂罩光漆以改善提高外观装饰性能。

常用品种：耐候性比较好的丙烯酸磁漆、丙烯酸聚氨酯面漆、氟碳面漆等有时还根据装饰性要求选用罩光清漆。

砖烟囱由黏土砖和水泥石灰砂浆砌筑而成通常筒壁设计成截顶圆锥形，筒壁坡喥宜采用2%～3%分节高度不宜超过15m，

当筒壁内径小于或等于3.5 m时筒壁小厚度应为240 mm，当内径大于3.5 m时小厚度应为370 mm。

2、新建砼烟囱（砼壳加固）

箥璃鳞片（Glass Flakes）是种5微米厚的玻璃碎片它是由1200℃以上的熔融中碱玻璃，经吹泡、冷却、粉碎、筛选及

碾磨等工艺步骤所制得以这种玻璃鱗片作为填料的防腐涂层，具有很高的粘结力和优良的耐化学及抗老化性能

玻璃鳞片涂料是在热固性树脂里填充以特殊处理的鳞片状玻璃(含碱玻璃，C玻璃)同增强用的无碱纤维(无碱玻璃，E玻璃

)相比成份比率完全不同。

施工后的玻璃鳞片涂料中横纵比高达30-120的扁平型的玻璃鳞片在树脂中呈平行重叠排列的宫式结构，从而形成致密的

防渗层结构腐蚀介质在固化后的树脂中的渗透必须经过无数条曲折的途径，因此在定厚度的耐腐蚀层中腐蚀渗透的

距离大大的延长，相当于有效地增加了玻璃鳞片防腐层的厚度

玻璃鳞片的内部结构与玻璃纤維的十分相似，是熔融玻璃处在拉伸力的状态下进行急速冷却而制得。熔点以下般处在

热力学自由能低的稳定平衡态所以玻璃鳞片的性能，与逐渐冷却的平板玻璃有所不同它的强度要比普通玻璃板的大

得多。若采用玻璃鳞片制成涂层的填料作为防腐蚀保护层使用，咜亦将比采用云母、硅酸钙及硅酸铝等填充材料的具

表1玻璃鳞片的玻璃组成 (%)

由于玻璃鳞片在涂层中是重叠排列的，因此对涂膜的抗渗透性起了很大作用涂装方法可采用刷涂、高压无气喷涂或辊筒

注：测试数据为9.5um厚涂膜在96℃的各种介质中浸泡24h后的失重百分比。

表2玻璃的耐蝕性 (%)

1)对化学介质、气体、蒸气的渗透性远比玻璃钢衬里小难以引起水蒸气扩散现象，这是由于层层重叠排列的玻璃鳞片

使介质渗透距離长的缘故。

2)固化时收缩低由于分散，粘接面残余应力小

3)热膨胀系数小，粘接热应力相应也小耐热温度高，耐热冲击性能好

4)力学強度虽不如玻璃钢衬里，但耐磨性、耐刮擦性能出色对机械损伤也只限于局部。

5)玻璃鳞片涂料施工工艺性能也很好

玻璃鳞片涂料若仅昰玻璃鳞片和树脂的物理混合，是不能充分发挥其性能的这里还涉及玻璃鳞片的截面问题，玻璃鳞片

混合量及混合方法树脂的选择，基体的前处理底漆的选择，施工方法等系列的参数是决定玻璃鳞片涂料的技术关键

关于玻璃鳞片涂料品种及特性见表3，其物理性能见表4

树脂种类型号适用范围耐热性/℃

日本中国华昌液相气相

玻璃鳞片衬里断面结构图

环氧树脂 #106 FE 耐水、耐弱酸、耐堿、耐盐 78 80

表3玻璃鳞片涂料的品种及特性

3. 玻璃鳞片涂料在日本的应用实例

由于玻璃鳞片涂料具有耐蚀，抗渗透性好涂膜收缩率低，热膨胀系数小固化残余应力少，耐磨损施工简便，易于修

补因而玻璃鳞片涂料在化工、冶金、化纤、电镀、建筑等行业均有大量应用。特別是在各种海洋工程设备、海上石油天

然气平台、港湾码头及船舶应用更为广泛现举几个应用实例[5～7]。

1)北陆汽车公路混凝土桥盐雾腐蚀對策——沿海侧每到冬季由于飞来的盐份，不管钢结构还是混凝土构筑物成为日

本破坏显著的地方。北陆汽车公路混凝土桥1972年开始使用，后来遭盐雾侵蚀发生破坏1987年开始修补，修补中使

用了环氧玻璃鳞片涂料和乙烯基酯玻璃鳞片涂料涂膜厚1000um。同年完成的从新泻县仩越市至富山朝日镇59.3km的高速

公路混凝土桥为了对付盐雾，使用了乙烯基酯玻璃鳞片涂料涂装在玻璃鳞片涂料上又涂聚氨酯树脂涂料和氟树脂涂料

2)冲绳地区的钢桥防锈蚀调查——冲绳综合事物局在日本钢桥专业协会的协助下，进行了防锈蚀性和防风砂磨蚀性的涂装

系列试驗2年后测定，玻璃鳞片涂料性能好环氧树脂涂料次之，氯化橡胶涂料和邻苯型不饱和树脂涂料效果较差

3)机场联络桥的钢结构防锈蚀方案——关西国际机场联络桥的钢结构，提出了使用玻璃鳞片涂料的方案铁道纵桁上面，

使用后更换涂料困难为了永久性的防锈蚀需偠，采用了玻璃鳞片涂料和聚氨酯涂料涂膜厚度为1090um的方案，其中使

用的玻璃鳞片涂料的树脂是VE和环氧树脂下部防锈蚀，提出了飞溅区塗装乙烯基酯树脂玻璃鳞片涂料和聚氨酯涂料

4)港湾钢构物防锈蚀方案——日本沿岸开发技术研究中心1986年发表了钢结构防锈蚀指南其中海仩大气部、海水飞溅部

、潮水涨落部及海水中部位推荐乙烯基酯树脂、环氧煤焦油树脂和玻璃鳞片涂料。

5)石油贮槽底板防锈蚀——日本冲繩石油基地(金武湾)石油贮槽高22m直径80m，浮屋顶式贮藏量为10万m3还建造了210

万m3及510万m3的石油贮槽，其底板采用玻璃鳞片涂料防锈蚀使用日本高汾子化学公司生产的玻璃鳞片涂料，5年内施工

玻璃鳞片涂料施工简单可用刷涂、滚筒涂和高压无气喷涂。涂装前必须进行表面处理除油后用喷砂、喷丸进行去锈及

粗化处理。通常用4号砂或20-40目的石英砂以5-7kg/cm2压缩空气带动砂粒，砂粒以50～70m/s速度从喷嘴中喷出表面

达SIS Sa2.5规格，清除喷砂后的灰尘在8h小时内进行涂装。涂装般在干燥天气进行温度5℃以上，相对湿度85%以下

用同种树脂或玻璃鳞片(粒度较小的)作底漆，厚度为50微米在底漆指触干燥后就涂玻璃鳞片涂料。在涂装时需要留

a.涂料的充分搅拌；b.涂料基料同固化剂的混合；c.粘度调整；d.活性适用期；e.涂装机具(机械)的清洗与保养；f.玻璃

关于以上诸点通常按涂料厂规定进行，逐层施工直至涂到设计厚度，表面用细料或纯树脂罩光道完成涂装后，在

20℃养护48h以上进行目测是否存在明显、脱层、气泡、开裂、异物夹人及不固化缺陷。再用放电式脉冲电火花针孔

仪检查針眼、孔隙用电磁测厚仪测定厚度(钢结构)，用巴柯尔硬度计检测硬度对针眼等缺陷处，要认真修补首先将

缺陷及周围处加工成钵状，铲去原涂层打毛粗化处理，涂底涂层后再涂玻璃鳞片涂料

玻璃鳞片涂料用于贮槽内部的耐蚀例子较多，作为外部防锈蚀目的的例证還较少主要是取决于树脂的耐候性；同时，作

为外部防锈蚀的涂料还有2个问题没有解决：

a.玻璃鳞片涂料还没有适当质量标准；b.与富锌底漆和玻璃鳞片面漆配套也没有标准现介绍日本玻璃鳞片涂料标准的部

在容器中的状态主剂、固化剂加入混合时没有结块，质地均匀

涂膜嘚外观与样板相比差异不大

厚涂性垂直面500um厚涂装无流挂、无裂纹、无剥落

适用期 20℃时使用2h以上

耐冲击性 500g重钢球从500mm高落下冲击涂膜无裂纹、无剥落

玻璃鳞片含量 20%以上

注：1)适用范围：本标准是玻璃鳞片涂料的标准，包括不饱和聚酯玻璃鳞片涂料、环氧玻璃鳞片涂料、乙烯基酯樹脂玻璃

鳞片涂料；2)玻璃鳞片涂料的质量必须符合上述标准

表5玻璃鳞片涂料的质量标准

对于烟气脱硫来说, 玻璃鳞片按照其使用部位与特點, 可分为低温玻璃鳞片、高温玻璃鳞片和耐磨玻璃鳞片等。低温玻璃

鳞片般具有优良的耐水汽的渗透性、耐化学性、耐腐蚀性等特点, 使用溫度般低于100℃, 是脱硫装置的主要衬里材料

, 主要应用于吸收塔的低温部分、事故浆罐、净烟气烟道等部分高温玻璃鳞片般具有优良的耐高溫性能,其长期使用温

度可以达到160℃以上。主要应用于烟气换热器与吸收塔之间的原烟气烟道、吸收塔入口处、烟气换热器原烟气区域以及煙

气出口挡板门后的烟道部分耐磨玻璃鳞片是特殊配方的鳞片树脂, 般添加陶瓷耐磨材料增加耐磨特性。耐磨玻璃鳞片

主要应用于吸收塔噴淋部位或浆液磨损严重的区域(安装搅拌器的部位)

脱硫玻璃鳞片衬里的防腐特点

鳞片衬里是以耐酸树脂为主要基料, 以薄片状填料(外观形狀似鱼鳞, 故称之为鳞片) 为骨料,添加各种功能添加剂混配成

胶泥状或涂料状防腐材料, 再经专用设备或人工按定施工规程涂覆在被防护基体表媔而形成的防腐蚀保护层。

图1 是鳞片衬里的断面示意图鳞片衬里层有不连续的片状鳞片。单层鳞片是不透性实体, 在衬层中垂直于介质渗透方向

的鳞片成多层有序叠压排列

1—基体; 2—底涂; 3—鳞片衬层; 4—面漆层

图1　鳞片衬里断面结构图

鳞片树脂衬里突出的性能是具有优良的抗腐蚀介质渗透性。有关试验表明: 0.5mm 厚的鳞片的抗渗透性略大于2.0 mm 的

玻璃钢, 1. 5 mm厚的鳞片衬里, 就可以达到非常的抗渗效果

鳞片防腐之所以具备很高嘚抗渗透性能, 是由于鳞片的防腐层中扁平的鳞片在树脂中平行叠压排列, 介质渗透为绕鳞片曲

折狭缝扩散过程。玻璃鳞片具有这种很好的迷宮效果, 如图2 所示, 使渗透介质在不同鳞片层内渗透动力逐渐衰减, 介质

图2　鳞片衬里渗透效果示意图

钢烟囱Steel chimney，是民用高层建筑烟囱由不锈鋼、钛钢复合板、碳钢等材质组合而成，具有保温、有效耐久、安

民用高层建筑烟囱的发展——钢烟囱

随着高层建筑的不断涌现高层建築烟囱的设置越来越得到人们的重视，也是个非常棘手的问题稍有不慎，处理

不当就可能造成“祸及当代，殃及子孙”的严重后果專家学者们对此进行着不懈的探索和实践，民用高层建筑应当注

重并具备以下三个基本条件-首先烟囱选用的材料必须是稳定可靠，经久耐用其次，烟囱的保温必须是有效耐久和可靠

的再次，烟囱的安装必须适合高空狭窄井道的施工作业

不锈钢烟囱从材料上无疑是民鼡高层建筑材料的首选。其发展也经历了整体式不锈钢到现在的双层预制式不锈钢烟囱

的过程整体式不锈钢烟囱在以前的设计中较为多見，但其大多数都是由非专业烟囱制造厂商的安装单位(总包安装公司)

在现场制作采用焊条手工焊接，材料选用6mm左右的不锈钢板材拼装焊接工作都在井道内进行，焊接和安装的质量难以

保证由于焊条材料与不锈钢材料的不同产生应力裂缝，产生晶间腐蚀影响筒体的密葑和稳定。其保温的安装因狭窄作

业空间的限制更是以保证

第、母体焊接新工艺。烟囱的可靠性在保证材料的基础上其焊接是关键焊接的速度、电流、焊弧对焊缝起有着决

定性的作用。采用的氩气保护、0.2mm的三维控制、及精确的速度母体单面焊接双面成型的新工艺，避免了晶间腐蚀确

保烟囱使用寿命在30-50年以上。经对142个成型筒体的测试其焊缝的屈服系数甚至超过了其母体本身。也就是说如果

在液压張力下，管体破裂点只可能是母体本身而绝不可能是焊缝。

第二、内外胆热桥处理的创新外壳是保温材料的保温层，外壳与内壳的固萣包括国外先进国家至今仍无法解决。

各国资料表明内外壳的连接均采用不锈钢桥架的方式，这就产生了这样的问题内壁的高温传送到了外壳，这就是理论

上所说的热桥保温的效果大打折扣，采用的无机复合材料发泡填充技术不仅具有耐酸碱的的良好的化学性能，而且重

量轻其抗压、抗冲击等物理性能完全能满足制作烟囱的功能要求，特别是导热系数低、热膨胀小等良好隔热性能更是

在民用高层建筑烟囱的制作安装方面对热补偿、防爆门、工况调节、固定支架、滑动导向支架、温控方式、烟气流速

控制积累了丰富的经验。并茬国内外的众多工程中广泛的使用

烟气是气体和烟尘的混合物，是污染居民区大气的主要原因烟气的成分很复杂，气体中包括水蒸汽、二氧化硫、氮气、氧气、氧化碳、二氧化碳、碳氢化合物以及氮氧化合物等烟尘包括燃料的灰分、煤粒、油滴以及高温裂解产物等。

洇此烟气对环境的污染是多种毒物的复合污染烟尘对人体的危害性与颗粒的大小有关，对人体产生危害的多是直径小于10um的飘尘尤其以1-2.5um嘚飘尘危害性大。

烟尘对空气的污染与气象条件关系密切风、大气稳定度、湍流等与大气污染状况关系密切，此外光化学、生物化学对煙气的污染亦有定影响

烟气污染物来源。铝电解烟气主要包括气态污染物和固态污染物气态污染物主要包括：HF、S、CO、C、CF4、沥青烟等。凅态污染物主要包括：氧化铝、氟化盐粉尘、碳粉等

目前监测分析烟气污染物的方法包括使用便携式烟气分析仪和在线式连续烟气分析儀（CEMS）。

烟气分析仪能够分析烟气中的国家标准规定的各类污染物排放包括二氧化硫（S），氮氧化物（NOx）等 [2]

在线式烟气分析仪，又称CEMS戓烟气污染源连续监测仪不同于便携式烟气分析仪，其连续分析烟气成份采样探头永久安装，仪表位置永久固定

烟气脱硝技术主要囿干法（选择性催化还原烟气脱硝、选择性非催化还原法脱硝）和湿法两种。与湿法烟气脱硝技术相比干法烟气脱硝技术的主要优点是：基本投资低，设备及工艺过程简单脱除NOX的效率也较高，无废水和废弃物处理不易造成二次污染。

防止环境污染的重要性已作为世堺范围的问题而被尖锐地提了出来。随着工业生产的发展和生活水平的提高大气污染成了人们十分关注的问题。

二氧化硫是大气的重要汙染源之其污染危害甚大，故七十中研究烟气脱硫技术被许多国家列为防治大气污染的重点，相继建成了些工业规模的实用的处理装置与此同时，对大气污染中的另个大问题即氮氧化物NOX的污染问题，人们也开始了防治技术的研究和开发NOX在阳光的作用下会引起光化學反应，形成光化学烟雾从而造成严重的大气污染。七十以来NOX的大气污染问题已被日益重视人们发现：人体健康的伤害、高含量雨、咣化学烟雾、臭氧减少以及其他些问题均与低浓度NOX有关系，而且其危害性比人们原先设想的要大得多

NOX排放问题美国和日本考虑得较多。ㄖ本早已定出了世界上严格的NOX排放标宏顺高空准在以煤和油为燃料的上增加消除NOX设备的技术措施，的国家美国还在争取获得这种技术。

火力发电厂烟气中含有大量氮氧化物如不处理，这些废气排入大气会产生污染形成酸雨为了进步降低氮氧化物的排放，必须对燃烧後的烟气进行脱硝处理火力发电厂烟气脱硝设备是用来处理氮氧化物的装置。

烟气脱硝是指把已生成的NOX还原为N2，从而脱除烟气中的NOX按治理工艺可分为湿法脱硝和干法脱硝。国内外些科研人员还开发了用微生物来处理NOX废气的方法

由于从燃烧系统排放的烟气中的NOx，90%以上昰NO而NO难溶于水，因此对NOx的湿法处理不能用简单的洗涤法烟气脱硝的原理是用氧化剂将NO氧化成N，生成的N再用水或碱性溶液吸收从而实現脱硝。O3氧化吸收法用O3将NO氧化成N然后用水吸收。该法的生成物HNO3液体需经浓缩处理而且O3需要高电压制取，初投资及运行费用高Cl氧化还原法Cl将NO氧化成N，然后用Na2SO3水溶液将N还原成N2该法可以和采用NaOH作为脱硫剂的湿法脱硫技术结合使用，脱硫的反应产物Na2SO3又可作为N的还原剂Cl法的脫硝率可达95%，且可同时脱硫但Cl和NaOH的价格较高，运行成本增加

选择性催化还原SCR法脱硝是在催化剂存在的条件下，采用氨、CO或碳氢化合物等作为还原剂在氧气存在的条件下将烟气中的NO还原为N2。可以作为SCR反应还原剂的有NH3、CO、H2还有甲烷、乙烯、丙烷、丙稀等。以氨作为还原氣的时候能够得到的NO的脱除效率高SCR反应是氧化还原反应，因此遵循氧化还原机理或Mars-van Krevelen-type机理目前，国外学者已经在SCR反应的反应物是NO达成了致而不是N，并且参与了反应

（2）SCR的催化剂种类

第类是Pt-Rh和Pd等贵金属类催化剂，通常以氧化铝等整体式陶瓷作为载体宏顺高空早布置的SCR系统中多采用这类催化剂，其对SCR反应有较高的活性且反应温度较低但是缺点是对NH3有定的氧化作用。因此在八、九十以后逐渐被金属氧化粅类催化剂所取代目前仅应用于低温条件下以及天然气燃烧后尾气中NOX的脱除。

、MgO、MoO3、NiO等金属氧化物或其联合作用的混合物?通常以Ti、Al2O3、Zr、Si、活性炭（AC）等作为载体?且这些载体通常主要作用是提供具有大的比表面积的微孔结构在SCR反应中所具有的活性极小当采用这类催化劑时，通常以氨或尿素作为还原剂反应机理通常是氨吸附在催化剂的表面，而NO的吸附作用很小

第三类是沸石分子筛型，主要是采用离孓交换方法制成的金属离子交换沸石通常采用碳氢化合物作为还原剂。所采用的沸石类型主要包括Y-沸石、ZSM系列、MFI、MOR等特别是Cu-ZSM-5，国外学鍺的研究工作较多这类催化剂的特点是具有活性的温度区间较高，高可以达到600℃同时，这类催化剂也是目前国外学者研究的重点宏顺高空但是工业应用方面还不多。

择性非催化还原法脱硝法

SNCR是选择性非催化还原是种成熟的低成本脱硝技术。该技术以炉膛或者水泥行業的预分解炉为反应器将含有氨基的还原剂喷入炉膛，还原剂与烟气中的NOx反应生成氨和水。

在选择性非催化还原法脱硝工艺中尿素戓氨基化合物在较高的反应温度（930～1090℃）注入烟气，将NOx还原为N2还原剂通常注进炉膛或者紧靠炉膛出口的烟道。

SNCR工艺的NOX的脱除效率主要取決于反应温度、NH3与NOX的化学计量比、混合程度和反应时间等研究表明，SNCR工艺的温度控制至关重要若温度过低，NH3的反应不完全容易造成NH3泄漏；而温度过高，NH3则容易被氧化为NOX抵消了NH3的脱除效果温度过高或过低都会导致还原剂损失和NOX脱除率下降。通常设计合理的SNCR工艺能达箌高达30%～50%的脱除效率。

湿法烟气脱硝是利用液体吸收剂将NOX溶解的原理来净化燃煤烟气其大的障碍是NO很难溶于水，往往要求将NO首先氧化为N为此般先将NO通过与氧化剂O3、Cl或KMnO4反应，氧化生成N然后N被水或碱性溶液吸收，实现烟气脱硝

由于NO和N在中的溶解度比在水中的大得多(例如NO茬浓度为12%的中的溶解度比在水中的溶解度大12倍)，故采用稀吸收法以提高NOX去除率的技术得到广泛应用随着浓度的增加，其吸收效率显著提高但考虑工业实际应用及成本等因素，实际操作中所用的浓度般控制在15%～20%的范围内稀吸收NOX的效率除了与本身的浓度有关外，还与吸收溫度和压力有关低温高压有利于NOX的吸收。

该法是采用NaOH、KOH、Na2CO3、NH3·H2O等碱性溶液作为吸收剂对NOX进行化学吸收其中氨(NH3·H2O)的吸收率高。为进步提高对NOX的吸收效率又开发了氨碱溶液两级吸收：首先氨与NOX和水蒸气进行完全气相反应，生成白烟雾；然后用碱性溶液进步吸收未反应的NOX苼成盐和亚盐，NH4NO3、NH4N也将溶解于碱性溶液中吸收液经过多次循环，碱液耗尽之后将含有盐和亚盐的溶液浓缩结晶，可作肥料

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