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金属氧化物避雷器(MOA)特性及带电试验
来源:《中小企业管理与科技》文/蔡晓明
[导读]摘要：简要介绍金属氧化物避雷器(M0A)的特性及其工作原理，分析MOA劣化原因，对MOA带电试验方法加以阐述，并指出试验中应注意的问题以及解决方法。
摘要：简要介绍金属氧化物避雷器(M0A)的特性及其工作原理，分析MOA劣化原因，对MOA带电试验方法加以阐述，并指出试验中应注意的问题以及解决方法。
关键词：金属氧化物避雷器 特性 带电试验
避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一，主要用于限制由线路传来的雷电过电压或操作引起的内部过电压。当出现大气过电压或者操作过电压时，避雷器放电将雷电流泄入大地，限制被保护设备绝缘上的过电压，使电气设备的绝缘免受损伤或击穿；当过电压消失后，避雷器迅速可靠的灭弧，自动将工频续流截断，恢复到正常运行状态。
2 MOA的特性
金属氧化物避雷器(以下简称MOA)在现代电力系统被普遍采用，因其采用抗老化、性能好、工频电压耐受能力强的金属氧化锌（ZnO）电阻片，具有理想的非线性和大通流容量等优点。M0A运行参数可简化等效为一个可变电阻和一个不变电容的并联电路。等值电路图和向量图见下图：
MOA总泄漏电流Ix包含阻性电流Ir(有功分量)和容性电流Ic(无功分量)。在正常运行情况下。流过避雷器的主要为容性电流Ic，阻性电流Ir只占很小一部分，约为5％～20％。但当电阻片老化或由于密封失效受潮后，避雷器受潮、内部绝缘部件受损以及表面严重污秽时，阻性电流大大增加,而容性电流变化不大。由于MOA电阻片的非线性特性，在系统产生过电压情况下，它的电阻很小，能很好的泄放电流；而在在工频电压下它呈现极大的电阻，能迅速有效的抑制工频续流，因此无需火花间隙来熄灭由工频续流引起的电弧。
3 MOA带电试验
由于M0A常规预防性试验(特别是主变三侧避雷器)必须停运主设备，会影响设备的运行可靠性，而且有时因为运行方式的限制无法停运主设备，导致避雷器不能按时进行预防性试验，因此MOA的带电测试与在线监测显得尤为重要。随着新设备、新的测试手段的不断出现，MOA应经常开展带电测量阻性电流和红外测温工作。
3.1测量阻性电流 带电测量阻性电流方法是通过专用阻性电流测量仪抽取MOA所在母线电压Ux以及MOA总泄露电流Ix，以MOA端电压为基准向量，通过计算电压电流向量之间的角度将Ix中阻性分量Ir与容性分量Ic分离出来，根据阻性分量Ir的变化来判断MOA的运行状况。规程规定：当阻性电流Ir增加一倍时，避雷器就应该停电检查。
试验时将试验设备的电流回路并接于MOA泄漏电流监控仪两端，获得MOA的全电流（因监控仪内阻较大，故可不计分流）；将试验设备电压回路并联接到被测相母线PT二次电压端子上，可获得该相母线电压的相位。
进行带电测试如果能够准确测量出全电流的幅值和角，就可以得到准确的阻性电流值。但是在现场测量时，若存在外界的干扰，使值受到影响，势必直接影响到对测量的精度，进而会对MOA的性能进行误判。在现场测量中必须注意相间干扰的问题，因为一般三相MOA排列呈一字型，MOA在运行中由于存在杂散电容的互相作用，会使两边相MOA底部泄露电流的相位发生变化，B相MOA由于处于中间位置受A、C相影响互相抵消而不会出现相位变化的问题。变化的相位值与MOA的安装位置有关，MOA相间距离越近，影响越大，一般两边相MOA底部总电流相位变化3&左右。在运行电压下，MOA底部总电流的相角每变化1&，则阻性电流基波数值变化15%左右。这使得测量结果显示出如下规律：电压与电流夹角& 减小&&&& 增大&&&&&& 而阻性电流Ira&Irb&Irc。运行中的电压电流向量图如下：
为了消除杂散电容而产生的测量误差，通常采用角度校正的方法，测试前提前输入一个校正角度& ，通过校正使测试时的& 值接近真实值以便得出正确的阻性电流值。
角度校正方法：1、测量A相MOA相电压与电流的夹角，电压量抽取A相母线PT电压Ua，电流量取A相的全电流值Ia，利用测量仪计算得出A相电压与电流的夹角 ;2、测量A相MOA相电压与C相电流的夹角& ，电压量抽取A相母线PT电压Ua，电流量取C相的全电流值Ic，利用测量仪计算得出A相电压与C相电流的夹角& ;3、测量C相MOA相电压与电流的夹角，电压量抽取C相母线PT电压Uc，电流量取C相的全电流值Ic，利用测量仪计算得出C相电压与电流的夹角& ；4、计算计算校正角度：由于正常情况下三相电流向量相差120&，即Ia与Ic之间夹角为120&，由上图向量图角度关系可计算出校正角度&&&&&& ，校正后的角度&& =& ＋ ，&&&&&& B相MOA则无需进行角度校正，直接抽取B相电压Ub以及B相MOA全电流Ib即可。以下是某500kV变电站主变变高侧MOA带电测量阻性电流进行角度校正前后的数据：测得& ＝80.45&，& ＝207.16&，&& =87.96&，那么校正角度& ＝（207.16&-80.45&-120&）/2＝3.28&，校正后的角度& =80.45 &＋3.28&＝83.73&，&&& =86.74&-3.28&=83.46&。角度校正前后测得的参数有明显的差别（见下表），校正后的阻性电流值与实际值比较接近，对判断MOA运行状况提供了准确依据。
综上所述，准确测定全电流中的阻性分量的前提就是获得正确的全电流的幅值和角的值，然而附近带电设备特别是邻相带电设备对被测MOA的全电流产生的耦合干扰影响，使得被测MOA的全电流的幅值和都发生了复杂的变化，应该用角度校正法消除因此带来的测量误差。此外，试验时的系统电压、温度湿度、污秽程度等也因素也会影响测量的准确性，在现场测量中应加以注意。
3.2红外测温 利用红外线热成像技术检测MOA既无需停电，又不易受干扰。正常运行状态下MOA热像表现为轻度发热，整体温度分布均匀，在中上部稍高，如果MOA受潮，在受潮初期，热像表现为受潮元件自身发热增加，严重受潮后，热像表现为受潮元件自身发热剧增，运行电压大部分由非故障元件承受，使发热超过故障元件。通过MOA红外线热像图，比较MOA上下节及相间温差，判断MOA的运行状况，能更加精确地监测运行中的MOA工况。
实践表明，夏季高温和冬季低温是MOA密封破坏的主要原因之一，而雷雨季节较频繁的过电压作用也可能大大加速MOA劣化。所以在夏季高温多雨以及冬季低温季节应该结合实际进行红外测温，以保证MOA的正常运行。
MOA是电力系统运行中重要的设备，对保护主设备安全以及电网的稳定有着及其重要的作用，在日常运行维护以及定期预防性试验中应充分利用各种方法对MOA进行检测。试验实践表明：MOA带电测试方法的推广应用，为正确掌握设备的健康状态提供了科学依据，为实施预知性检修创造了条件，为提高供电的可靠性和经济效益奠定了牢固的基础。
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判断金属氧化物避雷器劣化的方法及改进相关试验方法的建议
    
摘要：分析了金属氧化物避雷器(MOA)劣化的主要原因，提出了判断MOA劣化的一些方法及改进相关试验方法的建议。?
关键词：避雷器；劣化；试验?金属氧化物避雷器(简称&MOA&)在我国投入运行已有20多年的历史。至今，对于MOA的运行寿命及MOA劣化的判据仍然是运行部门最为关心的问题。本文作者根据长期从事MOA的试验研究、质检工作和参加原机械部、原电力部联合组织的MOA质量调查(以下简称&两部MOA调查&)中积累的经验，总结了判断MOA劣化的一些方法及提出了改进相关试验方法的建议，供读者参考。?　　1MOA劣化的主要原因?　　如何判断MOA的劣化、防止MOA事故的突然发生，这个问题一直是电力部门最关心的问题之一，经两部MOA调查结果显示，MOA事故中有相当一部分是因MOA劣化引发的，而由此原因引发的MOA爆炸和退出运行的事故中，除极少部分是MOA的金属氧化物电阻片(以下简称&MOR&)本体因配方等原因引起的之外，绝大部分是因MOR的侧面釉性能不好、迅速劣化而引发的［1］。表1是年期间两部MOA调查和中国电科院所统计的我国110～500kV?MOA事故分类情况。表1MOA事故统计表　　 注:统计截至1993年，事故MOA数量包括退出运行的MOA在内。　　调查发现，MOA劣化最主要最明显的特征是参考电压Uref明显下降，根据两部MOA调查结果和我国运行经验总结出的规律，当MOA的参考电压Uref下降幅度大于10%、交流阻性电流Ir大于初始值的一倍以上时，表明该MOA已经不能继续安全运行。?　　此外，调查结果和运行经验还显示出MOA的另一个规律，即：当大直径MOR组装的MOA和多柱MOR并联组装的MOA(以下统称&大直径MOR避雷器&)劣化后，它们的直流1mA下电压U1mA下降的幅度最为明显，而且U1mA下降幅度往往都高于它们的工频参考电压下降幅度，见表1&北京房山变电站MOA事故&例。因MOR劣化导致MOA发生爆炸和退出运行事故的典型事例见表2。　　 　　表2MOR劣化导致MOA发生爆炸和退出运行事故的典型事例　　 在国际电工委员会MOA标准IEC91《交流无间隙金属氧化物避雷器》和我国MOA标准GB《交流无间隙金属氧化物避雷器》中，对单柱避雷器的典型参考电流值范围，均规定为每平方厘米电阻片面积0.05～1.0?mA。因此MOR直径的大小，决定了MOA的参考电流大小，进而决定了MOA的参考电压取值。实践证明，MOR直径越大，它的参考电流就越大，相对应的参考电压就越高。对于大直径MOR避雷器，它们的直流电压U1mA在伏安特性曲线上的点不仅低于其动作拐点，而且还处于伏安特性曲线的上升沿部分，而这部分电压与电流的关系基本呈线性关系。因此，当它们的MOR劣化后，直流电压U1mA的下降趋势，比其在伏安特性曲线开始弯曲部位的直流参考电压的下降趋势更为明显。图1给出了直流参考电流为1?mA的小直径MOR和直流参考电流为7mA的大直径MOR的两条伏安特性曲线对比图。通过这个图例说明，对于不同规格型号的MOA，它们的参考电压不能一律定义为&流过避雷器1?mA时的电压峰值&，因此，为便于下面的分析，在本文中除了特别说明之外，对各种规格型号MOA的直流1mA电压U1mA，只定义为&直流电压U1mA&。　　 　　图1U1mA、U7mA和拐点电压Ug在不同直径MOR伏安特性曲线上的位置　　图中：?　　曲线1-大直径MOR的伏安特性曲线，其中：U7mA(大)是大直径MOA的直流参考电压，I7mA是大直径MOR的直流参考电流，它们相交于曲线1的&b&点；　　曲线2-小直径MOR的伏安特性曲线，其中：U1mA(小)是小直径MOR的直流1mA电压，同时也是小直径MOR的直流参考电压，I1mA是小直径MOR的直流参考电流，它们相交于曲线2的&c&点;?　　U1mA(大)-I1mA由曲线2&c&点向上延伸至曲线1&a&点所对应于电压坐标上的大直径MOR的直流1mA电压；?　　Ug(大)-大直径MOR的拐点电压，对应于曲线1的拐点&d&；?　　Ug(小)-小直径MOR的拐点电压，对应于曲线2的拐点&e&　　早期MOA劣化的原因中绝大部分是由于MOR侧面釉的质量问题所致。MOR的侧绝缘主要由无机材料或有机材料做的釉层构成，其中一种被称为&高阻层&的MOR侧面釉，是无机侧面釉(简称&高阻无机釉&)的代表；另一种被称为&1457绝缘胶(漆)&的MOR侧面釉，是有机侧面釉(简称&有机釉&)。为了解决纯高阻无机釉在运输或组装过程中极易受潮的问题，目前我国绝大多数生产高阻无机釉MOR的工厂又在高阻无机釉的外面再喷涂上一层有机釉(简称&复合釉&)，这是第三种比较常用的MOR侧面绝缘材料。还有第四种是中国电科院于2001年在国内首先研制成功并开始使用的高阻无机釉与玻璃釉结合的侧面釉，这种侧面釉也是一种纯无机材料，性能比国内通用的三种侧面釉都要高，残压比也大大优于用其他三种侧面釉制造的MOR。?　　无论采用上述哪种绝缘材料作为MOR的侧面釉，都有两个问题需要考虑：①所用绝缘材料的稳定性；②所用绝缘材料和MOR本体之间的亲和性。高阻无机釉因它的主要成分和MOR本体的主要成分一样，经过焙烧之后，釉层和MOR本体之间相互渗透，不存在界面问题。而采用有机釉和纯玻璃无机釉作为MOR的侧面绝缘层，它们和MOR的材料成分不一样，因此这些釉层和MOR本体之间存在界面问题。当釉层中间存在气隙、或是釉层与MOR本体的交界面上出现了气隙，将使MOR在运行过程中处于长期的局部放电状态，使釉层的绝缘性能遭到了破坏，造成MOR侧面短路，并使得整体MOA的参考电压下降。另一种出问题的侧面釉虽然采用的是高阻无机釉，但是由于釉层本身的耐老化性能不好(稳定性差)，因而使得MOA的运行寿命缩短，进而引发MOA事故，其劣化之后导致MOA发生爆炸或退出运行事故的过程同前述的有机釉MOR因劣化发生事故的过程一样。据两部MOA调查和中国电科院进行模拟试验的结果显示，用于110?kV及以上电网中的MOA，其1?000?h加速老化试验的Kct值若大于1.5时，运行一年之后，MOA的直流电压U1mA将下降5%～10%，而按照DL/T596规定，当MOA的直流电压U1mA下降5%时，这种MOA已经不能安全运行。?　　2判断MOA劣化的方法及改进相关试验方法的建议　　2.1运行现场判断MOA劣化的试验方法及要求?　　目前电力部门普遍用测量MOA直流电压U1mA和0.75U1mA下漏电流I1的方法(以下简称&直流法&)对MOA进行质量监控。对于带计数器的MOA，要求改用带有测量MOA全电流Ix功能的计数器，对MOA进行长期带电监测(以下简称&监测仪法&)。还有一种做法是用阻性电流测试仪(以下简称&阻性电流仪法&)定期对运行中的MOA进行带电监测。下面分别讨论一下这几种方法的优缺点和使用要求。?　　2.1.1直流法?　　直流法的优点是便于现场量测，它的另一好处是能够有效地发现大直径MOR避雷器的事故隐患。这种方法的缺点是不能进行运行中的带电测量。此外，由于目前使用的直流电压发生器都是通过整流后将交流电压变成直流电压，因此使用时，应采取一定措施，避免附近的交流电源产生的干扰，影响对所测MOA质量情况的判断。根据中国电科院的经验，建议在局部停电条件下测试MOA时，除了所用仪器有较强的抗干扰性能和使用比较粗的连接导线外，还要将被试MOA的高压端用屏蔽环罩住，必要时，在靠近被试MOA接地的部位加屏蔽环，将它的外套杂散电流屏蔽掉。对所用仪器的整流波纹系数也要注意应满足标准规定。?　　2.1.2监测仪法?　　这种方法适用于带计数器的MOA，优点是小巧、直观，可长期带电运行，对于较严重的MOA受潮现象可及时发现。缺点是它只能用来观测MOA的全电流，对于因MOR劣化引起的MOA阻性电流升高无法知道，究其原因是由于MOA全电流Ix反映的是阻性电流Ir和容性电流Ic的矢量和(见图2)。由于MOA计数器上的电流表只能反映Ix的读数，所以仅凭此时计数器上电流表显示的数值不会发现MOA有异常，而实际上该MOA的Ir已经增加了一倍，按照标准规定应退出运行。由此，解释了为什么有些MOA的发生爆炸事故前夕，它们的Ix值仍很正常的现象。　　 　　图2MOA劣化前后的电流矢量图　　(a)MOA劣化前；(b)MOA劣化后　　 2.1.3阻性电流仪法?　　目前国内测量MOA阻性电流的方法分为两大类，一类是不需取电压信号的方法，常见的阻性电流仪有三次谐波法测试仪和高次谐波法测试仪；另一类是需要取电压信号的方法，常见的阻性电流仪有常规补偿法测试仪、新补偿法测试仪和数值计算法测试仪［2］。?　　由于使用三次谐波法测试仪和高次谐波法测试仪受系统电压中谐波分量的影响很大，当谐波分量较大时，仪器的误差可达100%甚至百分之几百，而目前我国绝大部分变电站因受电气化铁路电源等因素的干扰，站内电网电压的谐波分量都很大，这样就很难根据这类测试仪测出的数值判断出MOA劣化程度，所以现在运行部门基本上已经不再使用这类测试仪了。?　　而第二类方法所用的测试仪均采用补偿法，通过电压互感器或分压器抽取电压信号移相90&并经适当调节后，成为一个与容性电流幅值相等的新电压，然后将该电压与全电流进行矢量相减，即得到阻性电流。由于这类测试仪所测的阻性电流数值不是建立在与谐波电流比较而来的基础之上，因而它的准确可靠性较好，是我国MOA运行早期使用得最多的阻性电流仪之一。近几年来，我国研制的新补偿法测试仪和数值计算法测试仪以及其他同类阻性电流仪，采用了在仪器内加入补偿器或加入谐波分析装置计算出相间干扰角岷笤俳?胁钩サ姆椒ǎ&测试时基本能消除三相MOA一字排开时，因MOA相间干扰引起的测量误差，进一步提高了测量的准确度。?　　用补偿法原理制造的阻性电流仪在现场使用必须要从电压互感器(TV)上抽取电压信号，由于电力部门安全运行规程中不允许在TV上接入任何仪器仪表，这就限制了阻性电流仪不可能长期带电监测MOA阻性电流的变化情况。另外，当电压中谐波分量较大时，仪器中加载的补偿装置不能完全消除相间干扰导致的测量误差。?　　这里需要指出的是，上述用&监测仪法&和&阻性电流仪法&判断MOA劣化的方法，对于用在110?kV及以上电力系统中的MOA，它们还有一个共同的缺点。由于MOA在正常运行时为电容性负荷，其对地杂散电容和自身电容及邻相电场的影响，造成电压分布的不均匀性，即使采用了加装均压环及均压电容等措施，也不能完全消除。这样在通常采用的MOA底部测试电流的方法(特别是现场带电测试)时，测出的数值往往是MOA底部MOR的电流值，反映不出MOA上部MOR的劣化程度［3］，见表1&北京房山变电站MOA事故&例。?　　2.2制造厂对MOA优劣情况判据的试验方法及改进的建议　　制造厂检验MOA性能优劣的试验是通过对MOA的比例单元进行动作负载试验(以下简称&负载试验&)和工频电压耐受时间特性试验(以下简称&工耐试验&)来实现的。　　因为负载试验和工耐试验是模拟严酷的实际运行工况考核MOA劣化后质量的一种手段，为此模拟MOA劣化的1?000?h加速老化试验(以下简称&老化试验&)，必然要作为这两项试验的先决条件。试验表明，当1?000?h老化试验前后的功率损耗比值Kct越大，进行负载试验和工耐试验时，试品上的Ur*和Uc*值也相应增加得越高，一旦Ur*值或Uc*值超过试品的参考电压并高于其伏安特性曲线的拐点电压(注：MOA的参考电压与它的拐点电压之间的位置关系见图1)，试品将发生热崩溃。?　　国内外早期生产的MOR老化试验的结果，其1?000?h?前后的Kct均大于1［见图3(a)］。20世纪80年代末以后，随着科技的进步，MOR的工艺配方有了很大改进，其性能大为提高，其中MOR的功耗比Kct早期的Kct值大大减小，说明MOR的抗老化性能有了明显提高。但是，此时也发现了一个与一般材料损耗规律不相符的现象，即MOR　　的功耗比Kct往往都小于1［见图3(b)］。按照目前的MOA标准，当Kct值&1，负载试验和工耐受试验时，试品上施加的电压就无须升高，也就是说，这种MOA在使用过程中，其MOR的内部材质不但不会损耗，反而越用越好，当然也就谈不上有劣化的问题了。实际上按照物质损耗的规律，这是不可能的!这种现象只能说明两个问题：①MOR抗老化的性能确实提高了，原来经过1?000?h老化试验就能发现MOR的Kct值大于1的现象现在不出现了，而需要更长的试验时间才能发现；②反映出目前MOA标准中测算MOR功耗比Kct的方法确实应该进行改进，主要是老化试验Kct的分子分母如何确定的问题，按照目前的将老化试验开始的2h或4h的初始功耗值作为分母计算Kct的办法，显然已经不适应MOR抗老化性能提高的现实。否则按照目前标准规定，只要Kct值小于1，就无需考虑MOA在运行中的劣化问题，那么此种情况下再用负载试验和工耐试验的方法，作为考核MOA劣化程度的判据就毫无意义，则这两项重要试验也就没有必要进行了。　　 　　 　　图3MOR加速老化试验曲线　　(a)早期MOR加速老化试验曲线；(b)20世纪80年代后期的MOR加速老化试验曲线　　试验和研究结果表明，要想使MOR的老化试验特性曲线真正能够反映出它的劣化情况，对于当前的国内外MOR产品来说，必然要加长试验时间。但究竟应加长多久，至今还没有一个确切的结果，因此，在现时的国内外MOA标准中，对&加速老化试验程序&的规定仍在讨论中。其实，根据有关试验验证结果可知，MOA劣化后终会有一个功耗点和它的初始最大功耗点相等，这样，则不妨可以利用原有的1?000?h加速老化特性曲线反其道而用之，即：把MOR的初始最大功耗值由原来的作为分母改作成分子，而把原来作为分子的最终功耗值反过来作为分　　母。这样，原来试验结果Kct值小于1的情况就变为大于1的情况，恰好反映了材料磨损的必然规律。假如从运行的角度考虑MOA的劣化问题，则可以取一般运行条件下最高环境温度时的MOA功耗值作为初始值，以老化特性曲线上最大的功耗值作为最终值计算Kct，这种计算Kct的方法按道理说，比较接近实际运行状况，但根据中国电科院所做的试验结果看，按照这种模拟实际运行情况的方法进行测算后，目前所有MOR的Kct值一般都在2.5以上，甚至超过3.0，若用此值作为确定负载试验和工耐受试验中升高的Ur*和Uc*依据时，根据中国电科院的经验，现时将没有一个制造厂的MOA产品能够通过负载试验和工耐受试验。这样的试验结果从另一意义上讲，可以认为当MOA的功耗比达到2.5以上时，该MOA的寿命终止。当然，这种计算MOR的Kct值的试验方法仅仅是中国电科院根据自己的试验研究，针对目前MOA标准加速老化试验程序所存在的不足之处，提出的一项改进建议。至于用什么样的试验方法和手段，能够真正考核出当前水平的MOR劣化程度，还需要进行更深入的研究。?　　2.3用试验手段验证电力行业标准中U1mA变化率条款的建议　　根据DL/T596《金属氧化物避雷器的试验项目、周期和要求》表中规定：&U1mA实测值与初始值或制造厂规定值比较，变化不应大于&5%&。为此，通过试验手段验证MOA在U1mA大于&5%时能否继续运行的课题摆在了制造厂和电力运行部门的面前。这个课题首先要解决的问题是如何使被试品的U1mA下降到5%及以下。根据中国电科　　院的试验研究结果，要想通过模拟试验达到&使U1mA下降到5%及以下&的目的，只有采用4/10?&s大电流冲击的方法，但条件是试验时必须根据MOR直径的大小，选择合适的冲击电流幅值或是冲击电流次数。表3给出了不同直径MOR经过不同幅值的4/10?&s大电流冲击后的U1mA最大下降率。由此，为了考核MOA在U1mA下降5%以后能否继续安全运行，建议在进行动作负载试验和工频电压耐受时间特性试验之前，可采用4/10?&s大电流冲击的方法使试品的U1mA降低到5%以下。该方法可结合这两项试验的4/10?&s大电流冲击试验程序进行。使用这种方法时，要考虑到这两项试验的试品预热程序会使试品的U1mA有所恢复的因素。　　 　　表3经4/10&s大电流冲击后的MOR的U1mA下降情况　　 注：58?mm?MOR所用侧面釉材料与其他直径的MOR不同。　　另外，根据调查和事故统计，一般情况下MOA的U1mA只有下降到10%时，才能对MOA的安全运行构成威胁，因此建议电力行业标准对此做相应的修改。?　　 3结论?　　综上所述，MOA劣化的判据建议用以下方法进行：?　　(1)定期检测MOA的直流电压U1mA和0.75U1mA下漏电流。?　　(2)采用补偿法原理制造的阻性电流测试仪定期检测MOA的全电流和阻性电流，并和投运初期测量值或出厂值比较。?　　(3)改变1000?h加速老化试验确定Kct值的方法，建议目前暂时将原来计算方式中作为分母的初始最大功耗值和原来作为分子的最终功耗值，分别改作新计算方式的分子和分母，然后将这种方式计算出来的Kct值，作为动作负载试验和工频电压耐受时间特性试验中确定Ur*和Uc*升高的系数。并建议在产品说明书中提供此法测算出来的Kct值。?　　(4)建议用4/10?&s大电流冲击的方法，使MOA试品的U1mA降低到5%，然后再对U1mA降低后的试品进行动作负载试验和工频电压耐受时间特性试验。同时建议对DL/T596中规定的&U1mA降低到5%&条款做相应修改。　　?　　4参考文献?　　［1］林毅.我国110?kV及以上电压等级MOA的发展、事故分析及其预防.电网技术，1995，（3）：7～11.?　　［2］张宝全.氧化锌避雷器的现场测量.雷电与静电，1989，（3）：40～45.?　　［3］颜文.氧化锌避雷器的老化与监测.雷电与静电，1989，（1）：28～30.
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