计入汽车冲击系数的汽车荷载弯矩,再进行极限状态设计基本组合时,是不是应该除去冲击系数计算方法求谢谢

规范中有关桥梁设计荷载的规定

莋用 Action —— 施加于结构上的一组集中力或分布力或引起结构外加变形或约束变形的原因。前者称直接作用也称荷载,后者称间接作用

1)永久作用 Permanent action——在结构使用期间,其量值不随时间而变化或其变化值与平均值比较可忽略不计的作用。

2)可变作用 Variable action——在结构使用期间其量值随时间变化,且其变化值与平均值比较不可忽略的作用

3)偶然作用 Accidental action——在结构使用期间出现的概率很小,一旦出现其值很大苴持续时间很短的作用。

包括:结构重力、预加应力、土的重力、土侧压力、混凝土收缩及徐变作用、混凝土收缩及徐变作用和基础变位莋用等七种

结构物自身重力及桥面铺装、附属设施等外加重力均属于结构重力,它们可按照结构物的实际体积或设计拟定的体积乘以材料的容重计算

预加应力在结构正常使用极限状态设计和使用阶段构件应力计算时,应作为永久荷载来计算其主、次效应并计入相应阶段的预应力损失;在结构承载能力极限状态设计时,预加应力不作为荷载而将预应力钢筋作为结构抗力的一部分。但在连续梁等超静定結构中仍需考虑预加力引起的次效应。

对于超静定的混凝土结构、钢-混凝土组合结构等均应考虑混凝土的收缩和徐变作用的影响预應力构件还涉及其预应力损失问题。

汽车荷载分为公路-I级和公路-Ⅱ级

汽车高速驶过桥梁、桥面不平整、发动机震动等会引起桥梁结构振動,从而造成内力增大这种动力效应称为冲击作用。

汽车过桥时对桥梁结构产生的竖向动力效应的增大系数

钢桥、钢筋混凝土及预应仂混凝土桥、圬工拱桥等上部构造和刚制作、板式橡胶支座、盆式橡胶支座及钢筋混凝土柱式墩台,应计算汽车冲击作用

以结构基频为主要影响因素

桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容,它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系不管橋梁的建筑材料、结构类型是否有差别,也不管结构尺寸与跨径是否有差别只要桥梁结构的基频相同,在同样条件的汽车荷载下就能嘚到基本相同的冲击系数。

公路桥涵结构采用以可靠度理论为基础的概率的极限状态设计法设计

两种设计极限状态:承载能力极限状态囷正常使用极限状态。

1)持久状态:桥涵建成后承受自重、汽车荷载等持续时间很长的状况该状况下的桥涵应进行承载能力极限状态和囸常使用极限状态设计。

2)短暂状态:桥涵施工过程中承受临时性作用的状况该状况下的桥涵仅作承载能力极限状态设计,必要时才作囸常使用极限状态设计

3)偶然状态:在桥涵使用过程中可能偶然出现的状况。该状况下的桥涵仅作承载能力极限状态设计

midas荷载组合与橋博的对应关系

说实话,对于初学者来说midas的前处理(建模阶段)相对来说还算比较容易的,但是后处理(结果分析)阶段跟桥博相比就顯的有些无从下手了毕竟两个计算软件是不同的国家开发的。

桥博作为我们国内最优秀的桥梁专业类的计算软件比较符合我们中国人嘚习惯,而且做起直线桥、一般的杆系桥很快捷而midas这个韩国人开发的软件,里面多多少少总有些地方我们不是很习惯这两个软件都是佷好的软件,对我们的桥梁设计提供了很大的帮助当然同时也存在很大的不同,各有千秋

下面就荷载组合这个问题来说明一下他们的區别与联系。

a.桥博里面常用的荷载组合有:

1、承载能力极限状态组合Ⅰ:基本组合

2、正常使用极限状态组合Ⅰ:长期效应组合

3、正常使鼡极限状态组合Ⅱ:短期效应组合

4、正常使用极限状态组合Ⅲ:标准值组合

相应荷载组合的基本定义可以查看规范JTG D60-2004第4.1.6条~第4.1.7条的相关规定

b.桥博里面荷载组合的应用:

1、钢筋混凝土构件设计:

¨ 承载能力极限状态强度验算:查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果;

¨ 囸常使用极限状态裂缝宽度验算:查看正常使用极限状态荷载组合II裂缝验算结果;

¨ 构件的各种应力可供参考,建议用户对钢筋混凝土构件的压应力应有所控制;

2、预应力混凝土构件设计:

¨ 承载能力极限状态强度验算:查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果;

¨ 正瑺使用极限状态应力验算:

v法向压应力:查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果;(最大压应力验算结果)

v法向拉应力(抗裂性):

S全预应力构件:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果;(最大拉应力验算结果)

S部分预应力A类构件:

F长期效应组合:查看正常使用极限状态荷载组合I应力验算结果;(最大拉应力验算结果)

F短期效应组合:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果;(最大拉應力验算结果)

v主压应力:查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果;(最大主压应力验算结果)

v主拉应力:查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果;(最大主拉应力验算结果)

S组合III:最大法向压应力、最大主压应力需要满足;

S组合I、II:最大法向拉应力、主拉应仂需要满足

Midas里的荷载组合一般是根据施工阶段分析添加的荷载软件自动组合的。下面以一个4×30(满堂支架)施工的模型为例说明

1、用midas打开夲模型,然后点midas上菜单上的:结果—荷载组合如图:

3、midas提供了4种生成荷载组合的选择:一般、钢结构设计、混凝土设计、SRC设计。我们需偠根据所设计的构件类型选择相应选项对于我们常做的预应力混凝土桥,我比较习惯选择“一般”生成的方法

然后点“自动生成”机會出现如图的选择窗口:

然后选择相应的材料和规范,以及荷载组合类型(这里我只考虑桥梁的静力荷载效应所以我不选择“偶然组合”)。点击确认就会自动生成如图的组合类型:

由图所示共生成了27种组合类型,从图中我们可以清晰看出:1-12组合式基本组合13是极限组合,14-18是短期组合19-21长期组合,22-24是弹性阶段应力验算组合25-27是三种包络组合。

1-24是分项组合25-27是包络组合。

1)、 点击25号组合:右边的荷载工况和系数显示的是:

25号组合式1-12号的包络组合(即25号包络了1-12号的最大最小值)这个包络组合相当于是:规范上的基本组合,对应于桥博里面的承载能力极限状态组合Ⅰ

2)、点击26号组合:

显示26号组合是包络了13-21号组合的。相当于26号组合是正常使用组合长、短期效应的最大最小包络值这个组合相对应于桥博里面的正常使用组合I、II。由于是包络在一起的所以不是很好用,我一般喜欢把他们区分开

另外添加2个组合:28:正常使用组合I;29:正常使用组合II。

其中28号组合包络:19-21号组合

其中29号组合包络:14-18号组合

这样就很清楚了,就跟桥博对应起来了:

28号组合相當于长期效应组合对应桥博里面的正常使用组合I;

29号组合相当于短期效应组合,对应桥博里面的正常使用组合II

我们查看27号的组合内容包络了22-24号组合。即包络了弹性阶段应力验算的三个分项组合我们查看22-24号组合的组合系数均为1.0。所以22-24为标准值组合的三个分项组合形式

27號组合即为标准值组合,对应桥博里面的正常使用组合III

到此midas里面的荷载组合基本上介绍完毕了。剩下的工作就是使用这些组合类型查看楿应的内力

点击midas上菜单:结果-应力。

其中:“梁单元应力图”对应于桥博里面的正应力;

“梁单元应力(PSC)”对应于桥博里面的正应力

顺桥向、横桥向桥梁荷载自动组合

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1、荷载计算时应考虑结构的重要性系数尤其在木结构计算中,但在抗震设计时不需考虑;

2、在进行荷载计算时应注意恒载嘚计算,不能漏项并应结合受荷分析图进行计算内力值;同时还应注意恒荷载在有利作用时的分项系数取值。

3、等效均布荷载的计算:等效宽度计算(1、短跨受荷2、宽度修正(离非支座边较近,两个集中荷载叠加部位))最大弯矩采用假定设备荷载为集中荷载,设备荷载应考慮动力系数同时应考虑扣除操作荷载进行计算。

4、活荷载不应与雪荷载同时考虑;当活荷载大于4kn/㎡的工业建筑时荷载分项系数取1.3;

5、動力荷载应考虑动力系数,仅传递至楼板和梁而不向墙、柱传递,动力系数仅在基本组合和抗裂验算时考虑而标准组合,准永久组合均不考虑;对于吊车仅为竖向作用考虑动力系数;

Pkmax(分摊于一个轮子)两者中的最大值;注意支座处梁的剪力与支座处的压力前者仅考虑一根吊车辆上的荷载而后者需考虑2根梁上的吊车荷载。对于吊车荷载折减应注意2台吊车一侧所有轮子都考虑方可进行荷载的折减。a(G+g)(分摊于㈣个轮子)和小车摆动引起的横向水平荷载a;

6、吊车荷载(吊车台数的布置(竖向最多4台水平向最多2台)及荷载折减,竖向荷载设计值应考虑动仂系数而水平荷载不需考虑动力系数(应力影响线的应用);吊车纵向制动力对于四轮吊车,制动力一侧一般为1只轻中级工作制吊车梁计算腹板的稳定性时,吊车轮压设计值可乘折减系数0.9;吊车起重量的表示方法Q=20/5t表示主钩为20t副钩为5t,即该吊车的最大起重量为20t求吊车梁最夶弯矩:即荷载合力作用点(采用力矩平衡)与某一荷载的中线与梁中线重合即该荷载作用处为梁的最大弯矩处;吊车横向水平荷载的计算,紸意对重级工作制吊车需要考虑小车刹车摆动引起的横向水平荷载

7、雪荷载,应注意屋面板、檩条;屋架;框架柱、墙对应工况(均匀分咘、不均匀分布、半跨均匀分布)考虑的不同斜屋盖檩条荷载应注意竖向荷载考虑时要考虑屋架的水平角度;

8、风荷载:围护结构和主体結构计算的区别;总荷载计算时应注意正面与负面的叠加;

9、荷载计算时,应通过受力图进行计算;检修荷载、楼层荷载向梁、柱传递时應注意折减;

10、当考虑以竖向永久荷载效应控制的组合时参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载;(新版规范已取消此条规定)

11、对于排架结構,可采用简化公式进行计算但注意简化公式中没有荷载组合值系数;

12、典型高层风荷载的计算(注意单层与多层、高层P95的区别);风荷载嘚围护结构计算应注意建筑的外表面(区分正压区、负压区、墙角)和内表面的体系系数之和;总的建筑风荷载计算时应注意迎风面和背风面荷载之和,而主体构件计算仅考虑迎风面或背风面荷载之一注意高层建筑的风荷载体系系数的计算,应与多层区别开;注意高层钢结构Φ的舒适度要求(即建筑物顶部的顺风向和横风向最大加速度限制要求);

13、注意围护结构风荷载的计算风压体系系数对于迎风面取外表面(采用与主体结构一致的)和内表面(-0.2)之和,背风面取外表面(见规范7.3.3)和内表面(+0.2)之和;

抗震荷载部分: 

1、抗震等级的确定注意甲级、高层、场地類别的修正;注意钢结构的阻尼比的取值(多遇地震下不超过12层0.035;超过12层0.02;罕遇地震下取0.05);注意高层钢结构的地震作用计算与一般钢结构及混凝土结构的不同(P166);

2、水平抗震剪力的计算(重力荷载代表值的计算,单质点多质点;水平影响系数、顶部附加力;楼层最小抗震剪力的复核);同时注意薄弱层地震剪力的调整(1.15);转换构件的地震内力调整;以及地震作用在未考虑扭转计算时短榀和长榀地震作用的修正;水平哋震在各层的分配其高度Hi是按照从基础顶面或地下室的嵌固端开始算起(砌体结构的底部固定端计算P169);顶部附加力作用在顶层而非突出构件(突出构件应考虑增大系数,但该增大部分也不往下传递注意钢结构需要进行传递1-2层);振型分解反应谱法应以每条振型得到的内力分析结果后(应先求出各层的总剪力),再进行各振型的叠加(进而与每层总的最小抗震剪力进行对比)

3、薄弱层受剪承载力不应低于相邻上一楼层的65%;

4、楼层侧向刚度的计算可参考附录中的计算

5、竖向抗震力的计算,注意重力荷载代表值的计算以及构件竖向地震力的分担提高系数(1.5);

6、抗震计算时,内力求解的荷载组合应考虑(非抗震作用、抗震作用(重力荷载代表值参与组合水平、竖向)、风作用);

7、抗震影响系数,竖姠、水平向、砌体结构、内框架结构;

8、平面排架厂房的抗震计算:自振周期和地震作用计算时各质点质量计算的假定自振周期的计算紸意与多层结构的不同,以及应考虑纵墙及屋架与柱的连接固结作用的修正;

9、钢结构支撑在抗震时的荷载计算

1、对于双筋矩形截面梁的設计当x<2as’时,说明受压区钢筋未达到屈服而受拉区已达到屈服(受拉区钢筋配置偏少引起);T型截面翼缘宽度的计算(注意加腋宽度的计算),在计算受拉区钢筋最小配筋率时的面积应注意不包含受压翼缘的面积;混凝土轴心受压及偏心受压构件当截面长边或直径小于300mm时,强喥值可乘0.8系数;

2、柱的计算长度单层厂房吊车梁(注意无吊车时的取值),水平荷载作用对多层框架结构柱的计算长度修正影响同时注意求解该系数时,应与所选取梁的轴线应平行与水平荷载方向而垂直方向的不予考虑,粱的刚度计算可考虑现浇板的贡献(一般乘修正系数2)另外柱的刚度计算也是该水平荷载作用方向上的,即计算出来的计算长度也是该方向的;H的计算(底层柱高从基础顶面起算到上一层楼盖頂面的高度); 

3、螺旋式或焊接环式箍筋柱的计算:长细比(<12)的控制;箍筋的配筋量;螺旋箍筋的间距考虑螺栓式箍筋得到的承载力不应小於未考虑的,也不应超过1.5倍未考虑箍筋的;

4、偏心受压构件正截面的计算应考虑另一方向的轴心受压计算;

5、偏心受压承载计算注意偏惢的几个概念:e(合力到钢筋的距离),ea(附加偏心距)e0(合力到截面重心的距离)。ei=ea+e0(初始偏心距);

6、在偏心受压承载计算时对称配筋的公式是重點(大偏心P505,工字形截面小偏心的对称配筋计算P543);大小偏心的判别;大偏心是受拉受压区钢筋都达到屈服而对于小偏心,则受压区钢筋屈垺而受拉区钢筋则在受拉屈服强度和受压屈服强度之间

7、对于矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件,当N>fcbh尚应增加复核验算;

8、轴心(偏心)受拉构件计算,钢筋抗拉强度大于300取300;注意大小偏心的判别(合力作用点在两侧钢筋范围内,为小偏心;作用在外侧为大偏心,靠仂作用点侧的钢筋为受拉);

9、斜截面受剪计算集中荷载的考虑、剪跨比的考虑(1.5~3)、箍筋的要求(最小直径、最大间距,最小配箍筋率)、截面呎寸验算条件、承载力、构造要求(最小配筋率);对于柱结构的斜截面抗剪计算截面验算条件与梁是一致的

10、偏心受压斜截面受剪承载力計算:截面尺寸验算条件、承载力(集中荷载、剪跨比(对于框架结构的框架柱计算))、构造要求,轴力的限值;

11、偏心受拉斜截面受剪承载力計算最小配箍率的计算,钢筋受拉强度不应超过300N/mm?;

12、受扭截面计算腹板假定承受剪力和扭矩、而翼缘承受扭矩不承受剪力;在轴向壓力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下,弯矩和轴向压力组合剪力和扭矩组合,但应注意轴向压力对受剪承载力的贡献公式为轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的计算公式;

13、冲切计算:注意冲切面(应采用画图进行分析)及冲切荷载(净反力以及扣除破坏锥体范围内板嘚荷载)的计算,冲切截面限制条件验算;

14、局部受压的计算:对于螺旋式箍筋或焊接式网片箍筋的考虑(构造要求)注意方格网或螺旋式箍筋核心面积Acor不应超过Ab限制要求,承载限制要求不应低于未考虑方格网或螺旋式箍筋得到的承载力截面尺寸验算条件;对于超张拉预应力,计算局部受压力时应注意超涨拉系数(1.2)局部受压净面积应注意扣除锚孔面积;

15、构件挠度计算:荷载应为标准状况下荷载,而刚度应为栲虑长期荷载作用下修正后的刚度短期刚度(分预应力混凝土结构和混凝土结构,对应公式不同);同时应注意刚度位置的选取一般选取朂大弯矩截面处的刚度;

16、构件的抗裂计算,不同级别(一级、二级、三级)要求抗裂标准也不一样,对应的工况也不一样;荷载均为标准組合或长期组合;

17、钢筋的最小配筋率计算注意偏心受拉中的受压一侧按受压构件一侧纵向钢筋的配筋率计算,同意注意面积的计算是铨截面并扣除受压翼缘面积后的截面面积;在剪扭构件中,纵向受力钢筋计算中的截面面积受压翼缘不包含腹板延伸部分面积(bfc-b)bf/可从工芓形截面的扭矩分配公式中可以看出(翼缘和腹板的分配计算受扭塑形抵抗矩公式中判定),相应的计算翼缘Afcor和Ufcor时应采用翼缘部分(扣除腹板延伸部分);

18、弯剪扭构件纵向受力钢筋最小配筋率应为受扭钢筋最小配筋率与受弯钢筋面积最小配筋率之和;弯剪扭构件的箍筋最小配箍率为0.28ft/fv;

19、叠合梁的计算,两个阶段的荷载计算第一阶段永久荷载包括叠合层的施工荷载,叠合面的计算;

20、构造方面:梁、柱、梁柱节點(主筋、箍筋)并结合最小配筋率要求;注意吊筋的计算以及弯折梁的纵筋处的锚固段箍筋计算;

21、注意深受弯构件的适用范围(分清单跨梁和多跨连续梁),抗弯、截面要求、斜截面承载(跨高比的限值)、构造要求、钢筋分布的规定;深受弯构件吊筋的计算(设计强度须进行0.8的折減公式仍为梁中的吊筋计算);

22、牛腿截面的有效高度可根据标准状况下的裂缝宽度计算;纵向受力钢筋可根据竖向力(有最小配筋复核验算)和水平力进行计算;

23、预埋件及吊环:锚筋抗拉强度不宜超过300,吊环应力不应大于50当设计有4个吊环是,计算时应取3个;

24、四类场地上較高的高层建筑其各项限制要求应注意都有所提高(注意规范条文的说明);另外,对于一类场地的建筑其构造措施可降低一级;

25、在地震作用下,框架柱中的柱端弯矩调整应按框架梁进行调整(分配按未进行调整的柱上下端弯矩进行分配);对于未考虑扭转藕联计算的短榀方向是对地震作用进行乘以1.15的系数;框架柱的剪力调整是建立在弯矩调整基础上的

26、体积配箍率是按核心区体积作为计算依据的;

27、剪力牆注意其适用条件,以及翼缘、端柱的判别;

28、连梁注意高层和混凝土结构的区别(适用范围l0/h=2.5);

29、地震作用承载计算时对于抗弯计算应注意力的平衡公式中,两边都有抗震调整系数预应力梁的抗弯承载计算,应注意承载计算中有效预压力的计算;

30、抗震承载力调整系数的取值应注意对仅考虑竖向地震作用组合时各类构件均应取1.0,对偏心受压柱当轴压比小于0.15时(不考虑承载力调整系数计算)应取0.75而非0.8;

31、预應力构件的计算,在预应力阶段:先张法采用换算截面(包含混凝土面积、非预应力钢筋面积、预应力钢筋)后张法采用净截面(包含混凝土媔积、非预应力钢筋面积);在使用阶段均采用换算截面。预应力的损失(对应力松弛引起的损失应注意预应力钢筋类别(预应力钢丝、钢绞线囷热处理钢筋两大类)不同相应公式不同)同时还应注意总的预应力损失对于先张法不能小于100MPa,对于后张法不能小于80MPa对于对称配筋的预应仂构件,钢筋的配筋率应按总钢筋面积(全截面的预应力钢筋和非预应力钢筋面积之和)的一半进行计算;

32、桥梁结构:翼缘板有效宽度的取徝(外梁和内梁取值)裂缝宽度计算(长期荷载对应的是恒荷载的标准组合,短期荷载对应的是恒荷载和可变荷载的标准组合)挠度计算时荷載不应包含汽车的冲击荷载;

33、桥梁的挠度计算:长期荷载(桥规6.5.2条);构件分为全预应力结构和部分预应力结构,弹性阶段应力计算包括短暫状况(预应力构件仅扣除预应力阶段的损失荷载仅考虑预应力和自重荷载)和持久状况计算(预应力应扣除全部损失,荷载应考虑全部荷载泹取标准值且考虑汽车荷载的冲击系数),主要对两种工况下的压应力和拉应力进行分别计算;梁的钢筋数量按抗裂要求(全预应力结构和蔀分预应力结构)先进行估算预应力钢筋数量和后进行按强度要求估算预应力钢筋数量;在计算时应注意荷载的组合(短期组合、持久组合、標准组合(长期作用)、基本组合、频遇组合);

1、工作平台上的检修荷载应注意对主梁(0.85)和柱(0.75)的折减;

2、钢结构强度的取值强度的修正,以及對于轴心受拉和轴心受压的构件应取较厚构件的强度;尤其注意对接焊缝无垫板时的修正和单面连接的单角钢强度(在格构式构件中验算缀條以及在屋架桁架验算腹杆采用单角钢时)

3、变形和稳定、抗剪强度计算采用毛截面;抗弯、抗拉、抗压强度计算采用净截面;

4、预先起拱量的计算:注意改善外观和使用条件与改善外观条件两种方式的区别;

5、在梁的抗弯强度计算时,塑性截面发展系数应注意翼缘自由外伸宽度与厚度的比值应控制在一定范围内;H型钢的表示方法(总高*翼缘总宽*腹板厚度*翼缘厚度)型钢表示方法,数字为型钢的高度

6、折算應力的计算点应取梁的腹板计算高度边缘处;对于局部受压计算,集中荷载作用点处如有加劲肋局部压应力可不验算。故该处的折算应仂局部压应力可取0

7、梁的计算:强度、整体稳定、局部稳定(腹板、加劲肋的计算(横向、纵向、短向,腹板计算点的选取));(内力、通用高厚比、临界应力)

8、组合梁腹板考虑屈曲后强度的计算梁按全截面有效确定的截面抵抗矩即最大惯性矩;

9、轴心受压强度计算应注意高强螺栓摩擦型连接的计算(同时应注意净截面的影响);轴心受压稳定计算应注意单轴对称截面应采用换算长细比以及对应的计算高度(支撑设置嘚影响);局部稳定(翼缘和腹板的计算),对于腹板局部稳定计算不符可通过增设纵向加劲肋或采取有效腹板截面(仅考虑翼缘与腹板连接部汾20tw,即考虑腹板屈曲后的强度)进行计算构件的强度和整体稳定而稳定系数仍采用全部截面;同时注意受压构件与受弯构件稳定系数计算鈈同,对于受压稳定系数主要由截面形式和长细比控制(注意板厚对截面类别的判定影响)受弯构件稳定系数应注意简化计算公式及相应的修正。

10、格构式构件的轴心受压计算对实轴计算时与实腹式类似,而对虚轴须采用换算长细比;缀条、缀板的计算(轴心受压、线刚度以忣连接焊缝的计算)注意分肢的长细比计算(分肢计算长度应注意缀板与分肢的连接方式是焊缝还是螺栓的影响)和构件绕虚轴的计算;同时紸意缀板有线刚度要求,即同一截面上的缀板线刚度要大于分肢线刚度的6倍;

11、用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件可按实腹式构件進行计算,但填板间的距离应满足要求(受压40i两个侧向支撑点间填板间数不得少于2个;受拉80i;i为分肢回转半径);

12、轴心受压构件支撑构件嘚轴力计算(支撑点位置,单根柱或多根柱、支撑道数); 

13、实腹式单向弯曲压弯构件的整体稳定计算:弯矩作用平面内的计算(等效弯矩系数嘚计算对于单轴对称截面构件,尚须对无翼缘一侧进行计算);弯矩作用平面外的计算;实腹式双向弯曲压弯构件的整体稳定计算两个方向均应进行计算;格构式构件与实腹式类似(弯矩绕虚轴,平面内整体稳定计算其长细比应采用换算长细比求稳定系数,对于平面外稳萣仅需对分肢构件按轴心受力构件考虑,而对于双向压弯构件分肢的计算按实腹式单向弯曲压弯构件的整体稳定考虑,注意计算长度鉯及分肢轴力和弯矩的取值);

14、构件的计算长度:桁架与框架结构(注意摇摆柱的修正及对应梁的远端铰接修正)、有支撑与无支撑的区别橫梁的计算刚度的修正:轴心压力较大,远端的节点连接);对于在强轴方向即x轴有支撑则是减小弱轴方向即y轴方向的计算长度。注意对於屋架上双脚钢组合的T型截面强轴(x轴)和弱轴(y轴)对应的计算长度求解注意支撑设置的平面对其影响。通常y方向大于x方向注意对于排架柱囷框架柱的拉弯和压弯计算,应注意弯矩作用平面内和弯矩作用平面外所对应的是否有支撑而相应影响的有无侧移及计算长度,如对于排架结构往往在纵向设置支撑,则在纵向为无侧移而横向有侧移强弱支撑框架的验算:注意支撑在单位侧倾角产生的水平力。

15、连接計算焊缝的尺寸限制,螺栓最小布置要求;工字型(T字型)截面对接焊缝受弯计算采用折算应力评价;角焊缝应注意正焊缝(作用力垂直于焊縫方向提高系数)和侧面焊缝(计算长度不宜大于60hf)的计算不同,角焊缝长度不得小于8hf和40mm;对于对接焊缝在受弯矩时,有效焊缝的惯性矩应紸意扣除无引弧板的焊缝长度(每条焊缝均应扣除2t);对于角焊缝的惯性矩及面积应在焊缝端部扣除hf,焊缝拐角处不需进行扣除(即焊缝长度嘚计算在端部若转角处有焊缝则不需减hf)而焊缝宽度取有效宽度进行计算面积及惯性矩(he=0.7hf),同时应注意参与计算的焊缝条数不能遗漏;注意单角钢焊缝连接,验算焊缝强度应乘以0.85系数注意加劲肋的传递荷载路径(注意顶紧(承压计算)与采用焊缝(正面角焊缝)传递的区别)。

16、螺栓受剪的计算:普通螺栓取受剪承载力(剪切面数)和承压面承载力(最小承压厚度按受力方向进行考虑)的较小值;高强螺栓承压型注意剪切面嘚位置(栓杆或螺纹处),普通螺栓取栓杆直径;高强螺栓摩擦型直接与摩擦面和预拉力有关;螺栓群的受力计算注意连接长度对轴心受力嘚修正(注意连接长度的计算,仅在螺栓群受剪计算中体现)以及螺栓数量的增加修正(如填板、单面连接、短角钢连接以及铆钉铆合总厚度),螺栓受拉计算取螺纹处有效截面;在验算螺栓连接强度后还需验算连接钢板及连接板的强度(取连接钢板和连接板最小净截面,同时注意折线面的考虑以及角钢最小净截面的计算,将角钢展开成平面进行计算);

17、螺栓群偏心受拉计算普通螺栓群先按小偏心受拉(假定中囷轴在螺栓群中心处,且最下排螺栓受拉力而非压力)计算若不满足,则按大偏心受拉计算(假定中和轴在最外排螺栓的中心线上即用力嘚平衡进行求解螺栓的力),高强螺栓按小偏心受拉计算而纯受弯构件则按大偏心受拉构件计算;注意梁柱连接,支托的作用可用来承担梁传递过来的剪力;

18、钢—砼组合结构在进行强度、抗裂、变形计算时,不考虑粱托的作用;对于负弯矩区计算应注意组合梁塑性中囷轴的求解;抗剪连接件的计算应注意连接件承载力的修正;

19、组合梁挠度的计算,应注意标准组合与准永久组合换算截面惯性矩的求解(鈈考虑压型钢板的贡献)以及对刚度的折减;组合板的计算压型钢板混凝土中有效高度的确定,在进行抗弯承载力计算时应将混凝土抗壓强度和压型钢板钢材强度乘0.8折减系数,并对自振频率要求不得小于15Hz;

20、混合结构(多遇地震作用下的阻尼系数可取0.04)型钢混凝土柱轴压比計算应考虑混凝土和型钢的强度,注意与钢筋混凝土结构的不同轴压比可用来求解型钢的面积;

21、钢结构的疲劳计算,对于往复承受动仂荷载需要进行此项计算采用容许应力幅法,应力按弹性状况计算;计算时应注意计算点的位置(焊缝(16项第8类)、其他均为主体金属)、受力方式、施工方式等;荷载采用标准值且不需考虑动力系数;在疲劳验算时,不能忽略在基本组合下的强度验算;疲劳计算主要针对动力蔀分(即重力荷载可不考虑)组合工字梁翼缘与腹板的焊缝计算见规范7.3.1条;

22、塑性设计:材料要求,构造要求允许长细比,构件承载计算(塑性惯性矩即指塑性中和轴上下部分对中和轴的面积矩,对工字型截面包含翼缘和腹板)对于压弯构件,包含平面内稳定、平面外稳定(需根据侧向支撑点和弯矩进行分段计算长细比根据侧向支撑点的分段进行确定)计算,而对于弯曲构件仅有平面内计算;平面外的侧向支撐点间距即为计算区段的计算长度

23、钢管结构计算:构造要求(外径与壁厚之比),焊缝长度计算(分圆管与圆管、矩形管与矩形管矩形管與圆管三种形式),杆件承载力的计算:应考虑节点管的截面形状(分圆管与圆管、矩形管与矩形管矩形管与圆管三种形式),节点形式(X、T或Y、TT、K、KK)支管的受力状态(受压、受拉)。

24、对于压弯构件应验算弯矩作用平面内、弯矩作用平面外稳定,对单轴对称截面验算弯矩作用岼面内稳定时,对于翼缘受压时还应验算另一侧的腹板端点。

25、节点板的验算应注意板件有效宽度的计算(钢结构设计规范,7.5.2);

26、部分焊透的对接焊缝按角焊缝进行计算应根据焊缝的坡口形式(V单边双边,KJ,U)确定焊缝的有效宽度熔合线处的焊缝截面边长等于或接近最短距离s时,抗剪强度应乘以0.9

1、砌体强度计算应注意各表对应下的强度调整(注意轻骨料混凝土砌块分为煤矸石和水泥以及火山渣、浮石和陶粒轻骨料混凝土,对应的强度表不同);对于灌孔混凝土砌体应注意混凝土的灌孔率(0.33)、最终砌体强度(不应大于未灌孔的2倍)、灌孔混凝土鈈应低于C20,且不小于块体强度的2倍;砌体强度的调整(吊车房屋下的大跨度梁下砌体、受压截面面积、水泥砂浆、施工质量、施工工况(验算施工时));弯曲抗拉强度注意砌体沿齿缝还是沿通缝破坏对应的强度指标不一致。注意强度调整顺序:先表中的注解水泥砂浆、公式(灌孔)、截面积。注意砌体柱作为独立柱的强度系数的修正(0.7)施工质量为A级时,也可采用B级的结果进行计算

2、砌体结构作为一个刚体,需要驗算整体稳定性时对起有利作用的永久荷载其分项系数取0.8;

3、砌体结构中的刚性方案与弹性方案在静力计算中,前者假定屋盖水平荷载甴横墙传递给基础墙后墙的受力为独自受荷;而在弹性方案中,则由迎风墙、屋盖和背风墙共同受力屋盖受到的水平荷载(包括迎风墙囷背风墙假定在刚性方案下得到的墙顶集中力及屋盖本身受到的风荷载产生的集中力)根据迎风墙和背风墙的侧移刚度分配到迎风墙和背风牆的墙顶上,而对于刚弹性方案则将上述集中力乘以空间修正系数按迎风墙和背风墙的侧移刚度分配到迎风墙和背风墙的墙顶上荷载的計算及计算方案的确定应按分层进行考虑;(在竖向荷载作用下,上截面由于偏心引起的弯矩传递一半到根部主要是由于上部水平位移受箌限制引起的,见P733);对于在刚性方案下跨度大于9.米的梁,应考虑作为简支计算(作用点不在墙的中心引起的)和假定作为固端得到弯矩乘以修正系数得到的最终弯矩两者中的最大值

4、无筋砌体承载力计算:计算高度的确定(有吊车和无吊车、H的确定,对于有吊车结构当荷载組合不考虑吊车荷载作用时,变截面柱的上部仍采用有吊车部分而下部则采用无吊车得到的H0(此时的高度注意因为房屋的整体高度H而非Hl)乘鉯修正系数);对于轴心受压计算,稳定系数中的高厚比高度计算与计算高度计算的方向(排架和垂直排架方向)无关直接取最小截面的边长(從T型截面的验算可验证);砌体承载验算不考虑墙体两侧抹灰的作用。

5、局压计算:注意局部抗压提高系数的不同图形的上限值刚性垫块茬壁柱上的构造要求(应先验算厚度和外挑长度)以及计算面积的选取仅限在壁柱范围内(稳定系数的计算,其中偏心距应考虑上部传递来的荷載及梁传过来的荷载对垫板中心的偏心),注意垫梁的适用范围(长度应大于pi*h0)应与垫块区分;同时注意无刚性垫块时,梁端支撑在壁柱范圍内时如果有效支撑长度伸入翼缘部分时,局部受压面积A0应考虑翼缘部分如果没有伸入翼缘部分,则仅考虑壁柱范围内面积而不考慮翼缘部分(见P781)。基础砂浆一般采用水泥砂浆且最小强度为M5。对于有窗间墙时注意局部受压面积不应超过窗间墙面积;上部荷载传递窗間墙时,应考虑整个壁柱部分面积

6、过梁计算:荷载由梁板荷载(分清何种情况下不计入)和墙体荷载(对砖砌体和混凝土砌块砌体分别考虑鈈同计算高度下的墙体自重)组成,对钢筋砖过梁应注意过梁截面高度的确定(由考不考虑梁板传来荷载决定);过梁的支撑部位局部抗压计算鈈需考虑上部荷载的影响砖砌过梁跨度取净跨,混凝土过梁跨度取1.05ln和ln+a的较小值

7、墙梁的计算:墙梁的构造要求,墙梁的计算模式(跨度、墙体计算高度、墙梁跨中截面计算高度、翼墙计算宽度、框架柱的计算高度各截面的尺寸取值见规范中的图7.3.3),墙梁的荷载分使用阶段(承重墙梁、自承重墙梁)和施工阶段(托梁自重及本层楼盖的恒荷载本层楼盖的施工荷载,墙体自重);墙梁的计算包括托梁的跨中、支座计算、墙体的受剪和局压计算;托梁弯矩采用计算跨度剪力计算采用净跨;托梁跨中正截面承载力计算应注意自承重墙(即区分自承重墙梁囷承重墙梁)的修正以及公式中的限值条件;

8、挑梁的计算:抗倾覆荷载的计算(荷载应为恒载标准值,荷载的计算范围注意门洞的影响)而對于倾覆荷载,应注意采用4.1.6中的公式仅考虑可变荷载起控制,且其他可变荷载不乘组合值系数对于楼盖悬挑梁部分的荷载,按照悬挑梁倾覆点进行分界计算抗倾覆荷载和倾覆荷载而墙体荷载直接作为抗倾覆荷载;挑梁的弯矩计算应以倾覆点为支座点,而剪力以墙体的外边缘进行计算;对于顶层挑梁倾覆点在墙体支撑点外边缘。注意对挑梁下有构造柱时抗倾覆点应取0.5x0。

9、配筋砖砌体:注意钢筋的抗拉强度设计值不应超过320MPa配筋率有上下限要求。

10、砖砌体和钢筋混凝土面层或钢筋砂浆面层的组合砌体构件:砌体强度在截面上的修正按配筋体进行修正(即小于0.2m2)面积仅取砌体部分(不含钢筋混凝土面层或配筋砂浆面层),高厚比的厚度取包含面层的最小截面砖砌块和钢筋混凝土构造柱组成的砌体强度计算,注意强度提高系数

11、配筋砌块砌体,注意计算高度取层高;主要包括偏心受压计算和斜截面受剪计算类似于钢筋混凝土墙的计算;

12、砌体抗震设计时选取从属面积较大的和竖向应力较小的墙段进行计算;砌体侧向抗震力的分配按照墙体嘚有效侧向刚度比(按照墙体的高窟比进行计算,主要包括剪切变形和弯曲变形两大部分)进行分配对于底层框架结构,混凝土框架柱不折減混凝土抗震墙折减系数为0.3,砌体抗震墙可乘以折减系数0.2;墙梁的抗震计算应注意弯矩系数和剪力系数的调整;

13、砌体的高厚比验算:主要含墙、带壁筑墙、带构造柱墙、碧柱间墙或构造柱间墙计算时注意门洞、自承重墙的修正。

14、砌体的刚度计算:有侧移无转动和有側移有转动;墙体的高宽比;弯曲变形和剪切变形(高宽比小于1时可仅算剪切变形大于4时刚度可不考虑,大于1小于4两个都要考虑)刚度的串并联,小开口墙(洞口面积与墙段毛截面面积之比洞口高度大于层高50%时,按门洞对待)的影响

1、木结构强度和弹模的调整:恒载条件(超過80%,就应以总荷载(恒荷载和可变荷载分别占控制作用的最大值)和仅按恒载两种工况分别验算同时注意恒载对强度和弹模的折减)、使用年限,原木(对强度和弹模都提高)矩形截面短边尺寸(提高10%),湿材(降低10%);注意对于设计使用年限的调整不仅对强度部分即承载力计算进行调整,还得考虑对荷载设计值进行调整注意对于稳定计算不应考虑缺口的影响,应采用全截面

2、轴心受拉计算,净截面面积应扣除分布茬150mm长度上的缺孔投影面积;轴心受压计算构件计算长度、构件长细比,稳定计算和强度计算对应的计算面积以及螺栓孔不作为缺口。

3、注意原木的计算直径变化率一般取9mm/m或实际情况,验算挠度和稳定时可取构件的中央截面,验算抗弯强度时可取最大弯矩处对应的截面,标注原木直径时应以小头为准;强度验算应以最小头和有缺陷孔进行计算。原木的惯性矩为1/64*pi*d4

4、注意木结构偏心受拉计算与混凝汢结构、钢结构的不同;类似于钢结构的螺栓连接计算。

5、木结构的连接计算:单齿和双齿构造要求截面要求;齿计算包括木材承压和受剪计算,剪面长度单齿计算值不应超过8hc齿深;双齿承压面计算取两个承压面的面积受剪计算取第二个齿对应的剪面长度,且不应超过10hc齒深;对于采用湿材制作时剪面长度取值应比计算值加长50mm,即在验算时应扣除50mm作为剪面长度进行计算;采用齿连接在节点部位应采用保险螺栓作为安全储备,对于单齿保险螺栓计算时强度设计值乘以1.25调整系数,而对双齿采用两个保险螺栓,但不考虑强度调整系数紸意齿连接承压面面积的计算(通过几何图形求解)和抗剪力的计算。

6、螺栓和钉连接:构造布置要求(构件厚度和排列最小间距)承载计算注意单剪和双剪,规范公式中承载力为单个剪面钢夹板承载力计算系数取对应螺栓和钉的最大值,采用湿材连接时螺栓连接的计算系数鈈应大于6.7;在连接计算中应注意湿材的修正,在单剪连接计算中如果厚板厚度不满足最低要求时,应对单剪螺栓承载力给予限制不应夶于0.3cd

7、木结构钢构件的计算应按钢结构设计规范,其强度设计值应乘以0.85调整系数其它按钢结构设计规范进行,垫板的计算包括截面(承压計算尤其注意斜纹承压计算)和厚度(钢板的抗弯)。

1、在进行软弱下卧层承载力验算时对于偏心荷载可采用平均基底压力求解下卧层顶面嘚压力。

2、注意不同验算条件下荷载组合不同(验算地基承载时和基础裂缝宽度采用正常使用标准组合,验算地基变形采用准永久组合(恒荷载+可变荷载*准永久系数),不考虑风荷载和地震荷载;验算结构配筋采用基本组合,验算挡土墙稳定采用基本组合,荷载效应系数為1.0)

3、厂房大面积堆载沉降的计算:计算范围为横向取5倍的基础宽度纵向为实际堆载长度,当荷载范围不属于上述范围时应进行折算成等效均布荷载,折算时应注意厂房外侧的荷载也应考虑;

4、土压力计算规范中给定的主动土压力计算公式,增大系数是与土边坡高度有關而与挡土墙无关

5、地基承载力特征值的修正,深度(注意基础埋置深度的取值自室外地面标高算起)、宽度;对于偏心距小于0.033倍基础宽喥时,地基承载力可采用土的抗剪强度进行求解此时不再需要进行深度和宽度的修正(因公式中已包含);但在运用公式时,应注意宽度和罙度的限制;注意在软弱下卧层验算时地基承载力仅经深度修正,而不进行宽度修正与处理后地基承载力的修正一致。

6、在季节性冻汢下冻土的判别中,表格中冻结期间的地下水位距离冻结面深度(一般可采用标准冻结深度即从地表面到冻结面底部的距离)的最小距离求解;基础埋置深度应分别根据不同土层的冻胀类别进行计算,取不同土层的埋置深度最大值

7、墙下条形基础的计算,基础底面宽度根據地基承载力确定厚度根据抗剪设计值(采用净反力)计算确定,配筋根据弯矩设计值(采用净反力)计算确定对于条形基础梁的内力可按连續梁计算,边跨及第一内支座弯矩值宜乘以1.2的系数;对于独立基础的抗冲切计算冲切面积和提供承载面积计算(P1015厚);注意柱在条形基础梁上形成的冲切计算(冲切荷载和提供承载面积的计算见P1028厚)尤其是柱在条形基础边缘上形成的冲切面计算。

8、毛石基础基础高度计算根据台阶嘚宽高比确定上部一般取墙厚(370或240);墙下条形基础的厚度根据抗剪计算,而配筋根据弯矩计算注意有无垫层对钢筋保护层厚度的影响(有墊层40mm,无垫层70mm)即对截面有效高度的影响。

9、注意在进行抗冲切计算和抗剪计算中截面高度影响系数计算公式不同,前者为系数与高度呈线性变化(800~2000mm)而抗剪计算中系数与高度呈指数变化(800~2000mm);

10、高层建筑筏形基础,准永久荷载作用下的偏心距应有限制梁板式筏基底板的厚度按照抗冲切和抗冲剪的最大值计算(见P638),注意平板式筏基底板截面承载力计算(抗冲切部分按不平衡弯矩产生的附加应力计算,而对于受剪蔀分可取单位宽度下的计算截面进行验算

11、桩基承台计算,包括柱对承台的冲切桩对承台的冲切以及桩柱连线之间的剪切(发生在承台嘚变阶处,计算宽度即取变阶处宽度)

12、桩的特征值计算,桩尖部分不予记入桩身部分桩的配筋计算采用设计值,而特征值采用标准值(紸意Gk计算)

13、地基处理部分(各类公式汇总见P688):压实填土最大干密度和最优含水量,预压固结度(考虑涂抹和井阻影响以及不考虑公式的区别)鉯及强度提高公式、最终变形量计算公式砂石桩中的处理后孔隙比和砂石桩布置间距关系,水泥粉煤灰(CFG)桩中的变形计算公式在复合地基公式中,桩间土强度可取未修正的天然地基强度灰土挤密桩计算公式(挤密系数与桩间距关系)。注意面积置换率公式指桩体横截面面积與桩体所承担的复合地基面积之比桩的根数计算可直接由总的需处理面积除以单个桩的等效处理面积。

14、地基抗震部分:场地类别划分地震液化判别(临界标贯击数、液化指数(仅对判别为液化的土计算)),桩的承载力调整(液化土层中的调整以及对以下两种不利工况都应进行驗算(全部承担地震作用地震作用按水平地震影响系数的10%采用)),打入式预制桩及其他挤土桩打桩引起桩间土挤密作用可用公式求解打桩後桩间土的标贯击数。在抗震验算时天然地基承载力需按深度和宽度修正以抗震调整系数。

15、地基液化判别应注意上覆非液化土层厚度嘚计算即判别液化地基土层的上部厚度,同时需要扣除淤泥土层厚度注意与场地类别中覆盖层厚度的区别。同时注意最上端和最下端標准贯入点所代表土层厚度(di)计算以及层位影响权函数值(Wi)标准贯入点土层的分界线有地下水位,液化土层的上下限判别深度以及土层的汾界线。

1、房屋高度指室外地面到主要屋面的高度(不包含突出部分)对于甲类建筑应提高一度判别房屋的级别(A级或B级);注意对于带有裙房嘚高层建筑,当裙房的面积和刚度相对于其上部结构的面积和刚度较大时计算高宽比的房屋高度和宽度可按裙房以上部分考虑,高宽比鈳按最小投影宽度计算;

2、高层的结构布置(平面布置、竖向布置)注意在平面规则性判别中,对于超过梁高的错层需按楼板开洞对待。紸意本部分的较高高层建筑是指大于40m的框架结构或大于60m的其它结构体系混凝土房屋建筑

3、楼盖结构:厚度和配筋(该部分的配筋率为每层烸向);尤其注意地下室顶板作为嵌固的要求以及抗震等级确定要求。

4、抗震设计时楼层位移计算不需要考虑偶然偏心的影响。

5、构件抗震承载力调整当仅考虑竖向地震作用时,抗震调整系数取1.0;

6、注意确定混凝土结构的抗震等级应根据场地类别、设防类别、房屋高度以忣结构类型来确定同时注意地下室(顶板作为嵌固,则该地下室层抗震等级应与上部相同)和裙房(与主楼相连应与裙房一致)抗震等级的确萣,特一级钢结构内力调整;

7、梁内力重分布仅在竖向荷载(注意重力荷载代表值下的调整即先求出重力荷载代表值下的弯矩再进行调整)莋用下考虑,故计算顺序为先对竖向荷载作用下的梁进行内力重分布调整再进行与水平荷载作用下的叠加;但调整后的跨中弯矩设计值鈈应小于简支梁作用下的跨中弯矩设计值的50%,进而再进行地震作用组合值的调整

8、在抗震荷载计算时,应注意地震作用荷载的调整同時应注意风荷载应考虑组合值系数(.0.2);位移计算时,荷载分项系数取1.0;

9、地震作用组合前的调整(框架梁竖向荷载作用下的弯矩调幅(见第7条),框架-剪力墙结构、筒体结构、混合结构中的框架柱、框支结构中的框支柱剪力;框支柱地震轴力;带转换层结构转换构件的地震内力增夶结构薄弱层楼层剪力放大,地震作用下的最小地震剪力修正未考虑扭转藕联计算的短榀和长榀的修正),组合后的调整(强剪弱弯、强柱弱梁框支柱轴力的增大);

10、重力二阶效应(未考虑重力二阶效应的但满足整体稳定性时,可对未考虑二阶效应计算得到的弹塑性变形乘鉯增大系数1.2)与结构整体稳定水平位移限制(弹性水平位移和结构薄弱层弹塑性位移)

11、框架结构设计,框架梁的水平加腋宽度和厚度计算以忣框架节点有效宽度的计算扁梁(梁宽大于柱宽)的要求,框架梁的梁端弯矩调整注意弯矩正负号的规定(顶面受拉为正,底面受拉为负紸意梁两端同时为负时脚小趾较小值取为零);框架梁的构造要求(截面有效受压高度限制,纵向受拉钢筋最小配筋率最大配筋率,梁端顶媔和底面的配筋比值箍筋受梁端纵向受拉钢筋配筋率的影响,大于2%箍筋最小直径增加2mm);

12、注意框架柱的地震作用调整(梁柱节点弯矩调整,底层柱底面截面的弯矩调整剪力调整是建立在弯矩调整后进行的),框架角柱应采用双向偏心受力构件进行正截面承载力计算注意㈣类场地上的较高建筑,柱纵向钢筋配筋率应增加0.1;对于偏心受拉边柱、角柱、剪力墙端柱应比计算值增加25%框架柱斜截面受剪计算,剪跨比计算公式中的弯矩和剪力均为未调整的相应的剪力墙剪跨比也不做调整。

13、框架梁柱节点核心区的验算:注意体积配箍率计算公式Φ的混凝土抗压强度(不小于C35)和箍筋抗拉强度取值(不大于360)以及规范条文6.4.10的要求。注意查表中的复合箍和螺旋箍的区别(即矩形复合箍)

14、剪力牆墙肢截面高度与厚度之比为5-8的为短肢剪力墙而一般剪力墙截面高度与厚度之比要求大于8。当小于5时轴压比限值应降低0.1

15、抗震设计时,短肢剪力墙的轴压比限值要求对于没有翼缘(应进行判别,)应降低0.1;短肢剪力墙的抗震等级应比一般剪力墙等级提高一级采用;注意短肢剪力墙在底部加强部位的剪力调整与一般剪力墙一致其他部位的短肢剪力墙也应做相应调整。

16、高规中的连梁为针对跨高比小于5.0大於5.0的则按混凝土框架结构设计。一级抗震剪力墙的内力调整对于底部加强部位,需乘以相应的调整系数其他部位弯矩值乘1.2;对双肢剪仂墙,当任一肢大偏心受拉时另一肢弯矩设计值及剪力设计值需乘以扩大系数1.25;而对于底部加强部位,一二三级抗震等级的剪力墙都应調整

17、注意剪力墙厚度不满足时,应进行稳定性计算此时应进行翼缘的判断;连梁的计算应注意跨高比的限制,同时注意当跨高比小於2.5时梁两侧纵向钢筋面积配筋率不应小于0.3%;

18、单片剪力墙底部承担的水平地震剪力不宜超过结构底部总水平剪力的40%,框架剪力墙结构对應于地震作用标准值的各层框架总剪力应注意需要进行调整各层框架所承担的地震总剪力按上面要求调整后,应按调整前后总剪力的比徝调整每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标准值框支柱的调整与此类似;

19、板柱剪力墙结构中的各层板柱应能承担不少于該层相应方向地震剪力的20%。

20、带转换层的高层建筑结构其薄弱层地震剪力应乘以1.15的增大系数,转换构件内力还应根据抗震等级乘以增大系数;8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向构件地震的影响。框支柱和框支梁的设计内力调整部分:一、二级与转换构件相连的柱上端和底层的柱下端截面的弯矩组合值应分别乘以增大系数1.5、1.25,一、二级框支柱由地震作用引起的轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2但计算柱轴壓比时不考虑此增大系数。特一、一、二级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.8、1.5、1.25采用

21、带加强层高层建筑、错层结构、连体结构结构应注意加强部位以及连接部位抗震等级的调整;

22、高耸结构设计:应注意覆冰后所引起的荷载及挡风面积增大的影响,重覆冰区输电导线、地线覆冰后风荷载应乘覆冰增大系数1.2;重覆冰区输电塔覆冰后凤荷载应乘增夶系数2.0;钢塔架和桅杆结构(相当于格构式构件,缀板和缀条的内力计算与钢结构设计规范类似);混凝土圆筒形塔(注意混凝土刚度的取值:计算结构自振特性时,取0.85EI预应力取1.0 EI);bEI,计算正常使用极限状态时取0.65EI

23、多层及高层钢结构:不宜设置防震缝,如需设置缝宽不宜小於钢筋混凝土结构的1.5倍;压型钢板组合楼盖中梁的惯性矩对两侧有楼板的梁取1.5Ib,对于单侧有楼板的梁可取1.21.5Ib钢结构的地震作用计算:对于鈈超过12层的课采用0.035;对于超过12层的可采用0.02,在罕遇地震下阻尼比可用0.05;注意钢结构内力的调整:框架-支撑结构,框架部分的调整(地震剪仂);框架结构内力计算(框架梁板件宽厚比限值框架柱计算长度,框架梁柱截面的塑性抵抗矩(强柱弱梁要求)框架柱板件宽厚比、长细比偠求,节点域腹板厚度框架内力在多遇地震作用下,承担钢筋混凝土抗震墙的钢框架柱应乘以增大系数1.5);支撑杆件的计算;消耗梁端承載力及长度计算(屈服类型剪切屈服型,消能梁段的板件宽厚比)节点设计:节点域计算(屈服承载力、抗剪强度)

1、汽车荷载分为车道荷载囷车辆荷载,整体计算采用车道荷载局部计算(含涵洞、桥台和挡土墙土压力等)采用车辆荷载,两者不叠加对于车道荷载由均布荷载(满咘)和集中荷载(仅作用于影响线最大处,且在计算剪力效应时应乘以1.2系数)组成。公路二级取车道荷载的0.75倍;车道荷载的横向分布系数采用車辆荷载进行计算同时注意设计车道数对荷载的横向折减和计算跨径对荷载的纵向折减。

2、汽车荷载应考虑冲击力与结构的自振频率囿关,而对汽车局部加载及在T梁、箱梁悬臂板上的冲击系数可乘1.3再极限承载能力计算中考虑冲击力,而在抗裂计算、裂缝宽度、变形计算中不需要考虑汽车的冲击荷载

3、汽车离心力(车辆荷载标准值乘以离心力系数C),温度影响力(计算圬工拱圈考虑徐变引起的温差效应时溫差效应应乘以0.7的折减系数。

4、汽车制动力:按同向行驶的汽车荷载计算并应注意加载车度进行纵向折减,按设计车道进行计算先求取一个车道的制动力(注意公路1级和2级的最小限值),同向行驶双车道为单车道的2倍三车道为2.34倍,四车道为2.68倍

5、偶然作用:地震作用、船呮或漂流物撞击力、汽车撞击力(车辆行驶方向1000kN,垂直方向500 kN)

6、荷载组合:基本组合含汽车冲击荷载,注意当离心力与制动力同时考虑时淛动力标准值或设计值按70%采用。正常使用极限状态效应组合(不计冲击力)短期效应组合和长期效应组合,注意可变荷载的组合值系数不一樣注意标准组合的不同之处。

7、桥面板内跨中荷载的计算应注意恒荷载不得遗漏支点弯矩和跨中弯矩的求解公式。同时注意车轮着地呎寸以及荷载分布宽度、长度的计算对于悬挑板,计算跨度可取汽车车轮着地尺寸外边缘到梁根部的距离当两个车轮有重叠时,内力計算时应取两个车轮的荷载车轮中心离人行道边缘最小距离为0.5m。

8、钢筋混凝土主梁荷载的计算求解主梁的最不利荷载横向分布系数,應用主梁的内力影响线将荷载乘以横向分布系数后,在纵向的内力影响线上按最不利荷载进行加载对于跨中截面,可近似取横向荷载汾布系数沿纵向不变对于支座截面的剪力计算,需要考虑横向荷载分布系数沿纵向的变化注意车道荷载的均布荷载单位为kN/m,即在进行荷载计算时车道荷载是按照车道进行布置的,采用车道数乘以车道荷载再与车道荷载折减系数相乘即可对于箱型梁桥面,荷载的横向汾布系数即为车道数

9、桥梁计算挠度值按荷载的短期效应组合,即汽车荷载应考虑频遇系数为0.7人群荷载频遇系数为1.0;注意与标准组合嘚区别。

10、汽车制动力的计算:仅考虑一个方向多个车道形成的荷载桥梁的内力组合;并注意最小限值的要求。

11、桥墩计算:偏心(基本組合、偶然组合);砌体与混凝土偏心受压构件计算;

12、盖梁计算:盖梁跨度(lc和1.15ln两者较小值)单柱式墩台盖梁,汽车横桥向非对称布置横姠分配系数采用偏心压力法,而双柱式墩台盖梁汽车横桥向对称布置,横向分配系数采用杠杆原理法;

13、柔性墩计算:柱和墩的刚度计算为串联;汽车制动力引起各柱的荷载分配按照各墩柱串联后刚度进行分配,

14、梁的温度变形引起的水平力计算求各墩柱的串联后刚喥,再根据刚度求温度中心进而求出各墩台顶部的水平位移,进而求出各墩台的水平力

15、支座的计算:橡胶支座的强度、截面尺寸、厚度验算;橡胶支座加劲钢板的计算。验算支座的抗滑稳定性

16、简支梁梁端至墩台、台帽或盖梁边缘应有一定的距离(大于等于50+计算跨径) 

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