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> 七氟丙烷气体灭火设备详解
七氟丙烷气体灭火设备乃气体灭火药剂，其具有洁净、环保，且对人体无害之优点。鼎亚消防的灭火系统搭配七氟丙烷药剂，可迅速扑灭各种类型的火灾，亦不会侵蚀各种类型的机件设备。七氟丙烷为气体灭火药剂，平常以液态加压储存于钢瓶容器内，当七氟丙烷药剂释放后管道喷嘴流出会自然气化为气态（类似水蒸气状），迅速与空气融合，是一种快速且无污染的洁净型灭火药剂，今年全世界均环保意识高涨，为避免氟氯碳化物（如海龙灭火器）将臭氧层破坏，影响人类生存环境的七氟丙烷药剂已然成为当今主流的灭火药剂。
七氟丙烷气体灭火设备之优势
一、不破坏臭氧层，对以下下列三种火灾能迅速扑灭：木材火灾、油脂火灾、电气设备火灾。
二、能在10秒内快速灭火，且无毒性产生，气体放射时和灭火后对现场消防员和工作人员皆不会造成影响。
三、放射时对现场工作场所影响最小，灭火后不破坏现场，不损害电气设备及其他类产品事后也不需任何清洁动作。
四、10秒内快速灭火，减少生命财产损失。利用气体的化学/物理连锁反应，当防护空间内气体浓度到达最低7%时便可灭火。
五、灭火后，再次充装气体不需更换任何零件，不需因产品更新及年久无零件可换而困扰。钢瓶储存空间小不占用多余空间。
高速铁路、地铁、高价值的仪器设备、贵重的控制设备。电脑机房及磁带储存室、电话交换机房。珍贵数据或艺术品古物的储藏及展出场所。变电房、电器开关盘室内及地下油库、易燃品储存室。船舰、装甲战车、室内停车场所等。
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七氟丙烷灭火器
共找到2284条"七氟丙烷灭火器"报价信息
灭火剂类型
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灭火剂类型
型号GQQ９０／２．５－QH
类型七氟丙烷灭火装置
灭火剂类型气体灭火器
3C证书编号0060
主营产品：
￥9900.00/套
所在地：江西 新余
加工定制是
公称压力(Mpa)
品牌福建百安
主营产品：
普通坐便器
￥50.00/套
所在地：四川 成都
往复单元活塞泵
品牌赛森特
型号SSTFMF
材质不锈钢
用途增压泵
驱动方式气动
主营产品：
气动增压泵
无铆钉铆接机
螺栓螺母压装机
压力检测台
￥5600.00/套
所在地：广东 东莞
是否进口否
类型气体灭火
3C证书编号0484
主营产品：
柜式七氟丙烷灭火
七氟丙烷气体灭火
气溶胶灭火装置
所在地：广东 广州
主营产品：
消防应急灯
安全出口指示灯
所在地：广东 广州
是否进口否
产地河北衡水
型号MHFC-Ⅰ
类型灭火器灌充设备
3C证书编号详见说明
主营产品：
试压机，打压泵
扣压机，扣管机
灭火器维修设备
灭火器灌装设备
所在地：河北 饶阳县
品牌CRYDOM/快达
类型手提式灭火器
灭火剂类型泡沫灭火器
主营产品：
￥99.00/台
所在地：江苏 南京
品牌盐城爱瑞斯
型号七氟丙烷自动灭火系统
类型悬挂式灭火器
灭火剂类型七氟丙烷自动灭火系统
主营产品：
￥3800.00/套
所在地：江苏 东台市
品牌及安齐励
型号GQQ90/2.5
类型柜式灭火装置
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
￥800.00/公斤
所在地：福建 厦门
型号GQQ120
类型气体灭火器
主营产品：
四川泡沫罐
成都泡沫罐
四川泡沫液
成都泡沫液
￥3800.00/套
所在地：四川 成都
品牌ABC/千如
灭火剂类型多款
3C证书编号1121200
主营产品：
消防器材维修
安防工程设计
所在地：贵州 贵阳
是否进口否
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
七氟丙烷灭火系统
柜式七氟丙烷
悬挂式七氟丙烷
所在地：广东 广州
产地秦皇岛
材质不锈钢
规格按客户要求
主营产品：
LNG加液软管
LNG回气软管
LNG卸车软管
LNG低温软管
所在地：河北 秦皇岛
品牌CRYDOM/快达
型号七氟丙烷
类型手提式灭火器
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
船上消防设备
水上救生设备
污水处理器
油水分离器
￥4350.00/台
所在地：江苏 东台市
品牌赛森特
型号SSTFMF
类型七氟丙烷自动充装设备
3C证书编号配全套
主营产品：
液体增压泵
气体增压泵
无铆钉铆接机
螺栓螺母压铆机
￥1.98万/套
所在地：广东 东莞
是否进口否
3C证书编号2016
型号GQQ-120
主营产品：
智能消防水炮
七氟丙烷气体灭火
所在地：山西 太原
品牌保源消防
型号HFc-227ea
主营产品：
所在地：广东 深圳
品牌TE/泰科
类型推车式灭火器
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
青岛喷淋烟感改造
青岛消防器材设备
青岛消防图纸设计
青岛七氟丙烷
￥10.00/公斤
所在地：山东 青岛
主营产品：
消防工程改造
消防设备维修
消防工程验收
消防器材维修
所在地：湖北 武汉
型号MDG-XB
规格充氮校表两用机
体积585*500*1000mm
主营产品：
试压泵系类
锁管机系列
消防灌装设备系列
金属带锯床系列
￥4600.00/台
所在地：河北 饶阳县
灭火剂类型气体灭火器
适用范围计算机房 发电机房、变配电房、档案室、贵重物品库、危险场所、易燃易爆品库等
重量90kg 100kg 120kg 150kg 180kg
主营产品：
气体灭火系统
超细干粉灭火装置
￥3000.00/套
所在地：广西 南宁
品牌hodrise
型号JB-QBL-QM200
主营产品：
可燃气体报警器
消防火灾自动报警
消防应急广播
消防电话系统
￥5000.00/台
所在地：广东 深圳
类型七氟丙烷
型号GQQ150/2.5
设备名称七氟丙烷自动灭火系统
材质七氟丙烷
用途用于电子计算机房、通讯机房、数据储存库、配电房、发电机房、图书档案馆及其它贵重设备室。
主营产品：
￥5600.00/套
所在地：广东 深圳
灭火剂类型气体灭火器
3C证书编号0036
主营产品：
七氟丙烷灭火装置
七氟丙烷灭火
七氟丙烷灭火系统
所在地：河南 郑州
是否进口否
3C证书编号0484
型号qmq4.2
主营产品：
七氟丙烷灭火系统
柜式七氟丙烷灭火
悬挂式七氟丙烷灭
气溶胶灭火装置
￥1982.00/套
所在地：广东 广州
品牌株洲志诚
主营产品：
区域代理加盟
道路减速设备
￥220.00/台
所在地：湖南 株洲
品牌ABC/千如
型号thisis型号
类型手提式灭火器
灭火剂类型干粉灭火器
3C证书编号thisis3C证书编号
风压风压4628
主营产品：
柜式七氟丙烷
管网七氟丙烷
悬挂式七氟丙烷
超细干粉灭火装置
所在地：江苏 苏州
型号QMP-70-4.2
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
所在地：广东 惠州
主营产品：
消防用红外热像仪
雷达生命探测仪
￥1.23万/套
所在地：浙江 江山市
类型对讲门铃
品牌品牌8951
型号型号1056
电源方式电源方式1206
电源电压电源电压9406
铃声铃声7866
主营产品：
无锡气体自动灭火
湿式自动灭火
所在地：江苏 无锡
型号七氟丙烷
类型推车式灭火器
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
承接消防工程
消防检测维保
灭火器维修 报废
￥80.00/公斤
所在地：北京 丰台区
类型悬挂式灭火器
灭火剂类型气体灭火器
3C证书编号0403
主营产品：
消防工程设计
消防工程施工
消防器材销售
消防器材批发
￥1500.00/个
所在地：湖北 武汉
型号七氟丙烷灭火器
类型七氟丙烷灭火器
3C证书编号256056
规格七氟丙烷灭火器
主营产品：
水利水电工程
￥10.00/个
所在地：山东 济南
型号GQQ150L
类型消防设备
设备名称七氟丙烷灭火装置
用途防护，防火
主营产品：
柜式七氟丙烷
管网七氟丙烷
悬挂式七氟丙烷
￥9990.00/台
所在地：广东 广州
品牌iROCK磐石
型号WZ-Q/T-Q4
类型火探管灭火器
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
火探管灭火装置
感温自启动灭火
火探管自动灭火
￥2.90万/套
所在地：上海 浦东新区
品牌ABC/千如
类型手提式灭火器
灭火剂类型干粉灭火器
3C证书编号742
主营产品：
灭火器消防箱
应急灯指示灯
消火栓 水泵接合
消防工程设计安装
所在地：江苏 南京
类型管网式
灭火剂类型气体灭火器
适用范围电讯中心，机房，档案馆等
包装按订单
主营产品：
七氟丙烷灭火系统
七氟丙烷灭火装置
七氟丙烷维修
七氟丙烷配件
所在地：四川 彭州市
型号HFC-227ea
类型灭火剂
灭火剂类型气体灭火器
主营产品：
消防器材批发
消防应急箱
所在地：上海 虹口区
型号GQQ40L
类型气体灭火器
灭火剂类型气体灭火器
3C证书编号 0337
喷液量≤10s
主营产品：
七氟丙烷灭火系统
气体灭火器
气溶胶灭火装置
探火管灭火装置
￥1500.00/件
所在地：广东 广州
品牌江苏安素消防
型号HFC－227ea（FM200）
主营产品：
江苏七氟丙烷
电控泡沫炮
消防泡沫罐
泡沫灭火剂
所在地：江苏 苏州
共 2284 条七氟丙烷灭火器记录共30页 第1页1
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66天津宏桥消防设备有限公司，成立于2009年，位于天津市北辰区铁东路天穆都市产业园区天盈南道10号，本公司是经中国消防局审批认证生产气体消防设备的主要厂家之一。专业生产七氟丙烷气体灭火设备。我公司以气体消防设备的生产为主，以消防设备技术服务、消防工程设计、消防设施的维护保养、消防器材维修等为辅的综合企业。
我公司生产的七氟丙烷气体灭火系统，柜式七氟丙烷灭火装置，是一种自动化程度高，使用安全、维护简便，灭火高效、环保的灭火产品，已被广泛应用到各个领域。
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七氟丙烷灭火装置中的七氟丙烷灭火剂是无色、无味、不导电、无二次污染的气体，具有清洁、低du、电绝缘性好，灭火效率高的特点，特别是它对臭氧层无破坏，在大气中的残留时间比较短，其环保性能明显优于卤代烷，是目前为止研究开发比较成功的一种洁净气体灭火剂，被认为是替代卤代烷的理想的产品。每台主机*大容量可带4032点。
3、采用四线制RS485*总线通讯
2、高压二氧化碳气体灭火系统在设计时应该注意的若干事项：
3.1.1 地下商场、市场和展览厅有两个或两个以上防火分区，相邻两个防火分区之间的防火墙上设门时，每个防火分区可只设一个直通室外的安全出口。
成都胜捷七氟丙烷灭火设备报价七氟丙烷灭火装置具有设计先进、性能可靠，操作简单，环保良好等特点。分析了气体灭火系统存在的问题并提出相应对策。
气体灭火系统存在的问题
工程设计问题
1.气体灭火系统没有标准设计软件
GB5《气体灭火系统设计规范》于2005年发布实施
七氟丙烷灭火装置主要适用于：电子计算机房、数据处理中心、电l信通讯设施、过程控制中心、昂贵的医疗设施、贵重的工业设备、图书馆、博物馆及艺术管、洁净室、消声室、应急电力设施、易燃液体存储区等，也可用于生产作业火灾危险场所，象喷漆生产线、电器老化间、轧制机、印刷机、油开关、油浸变压器、浸渍槽、熔化槽、大型发电机、烘干设备、水泥生产流程中的煤粉仓，以及船舶机舱、货舱等。用于启动气体灭火设备。
2.技术简介
3.方案特色
QM200多线气体灭火控制系统
1.提供2个探测器接入回路
试压依据：《气体灭火系统施工及验收规范》GB 附录E:
七氟丙烷自动灭火系统由储存瓶组、储存瓶组架、液流单向阀、集流管、选择阀、三通、异径三通、弯头、异径弯头、法兰、安全阀、压力发送器、管网、喷嘴、火灾探测器、气体灭火控制器、声光报器、警铃、放气指示灯、紧急启动/停止按扭等组成 &。应逐步缓慢增加压力
13.3.4老年人照料设施建筑每层应采用耐火极限不低于2.00h的防火隔墙和火灾时能自行关闭的常开式甲级防火门划分为不同的防火单元。每个防火单元的建筑面积应符合下列规定：
8）钢丝网骨架塑料复合管道与热力管道间的距离，应在保证聚乙烯管道表面温度不超过40℃的条件下计算确定，但*小净距不应小于1.50m。
成都胜捷七氟丙烷灭火设备报价自动、手动、机械应急手动和紧急启动/停止四种控制方式并且在门外设置 放气指示灯 。这样一来即警告了机房内的人又警告了机房外的人
1、灭火效率高；
2、洁净环保 具有良好的清洁性 ，在大气中完全汽化不留残渣；
3、经济实惠；
4、良好的电气绝缘性；
5、适用于有人工作的场所，对人体基本无害很可能会对防护区内的易损设备以及无法及时疏散得知人员安全构成威胁。
IG 541 混合气体对大气臭氧层没有损耗, 也不会对地球的 温室效应 产生影响, 而且混合气体无*、无色、无腐蚀、不导电, 既不支持燃烧, 又不与大部分物质产生反应, 臭氧耗损潜能值ODP =0 , 温室效应潜能值GWP =0 ,其在大气中存留的时间很短, 其灭火机理是将燃烧区中氧的浓度降低到维持燃烧所需*低氧浓度以下, 实现窒息灭火, 是纯物理灭火, 是一种十分理想的环保型灭火剂。该型灭火剂已被广泛应用, 并且列入GB 5《气体灭火系统设计规范》中。笔者结合消防监督实践, 研究了该灭火系统灭火剂在其喷射过程中的可压缩流体释放过程, 喷射介质在管网流动过程为亚音速减压膨胀流动、音速减压膨胀流动过程等相关工况, 经过计算发现一些值得商榷的问题。
1 可压缩气体流动
GB 5 中计算方法总体思路是, 选定一初始压力P1 (公式3 .4 .8-4), 指定一流量Qw (公式为3 .4 .8-1 、3.4 .8-2), 令其与P1 对应, 代入气体管道流动方程(公式3 .4 .8-7)计算管网中指定段管道(孔板以后)沿程各截面的压力及出口压力P2 (注:P2 专指管道出口流体压力, 与规范中P2 的意义不同), 进而确定管网系统中气体流动时有否符合第3 .4 .9 条所列条件的流动工况点, 以一组数据(P1 , Qw , P2 )表示, 认为在3 .4.9 条所列条件下流动的此工况点即为管网系统不稳定释放流动整个过程的平均工况点, 有此工况点的管网系统就是灭*剂释放速度合格的系统, 即可以据此设计建造管网。暂时不讨论该计算所得的工况点可否作为平均工况点的问题。
这种算法对于不可压缩流体管道流动在任何情况下都是正确的, 所算得的工况点按设想条件也是会出现的工况点。但是这种算法是否也适合可压缩气体流动, 则要具体情况具体分析。
不可压缩流体管道流动方程见式(1):
式中: 为流体密度; 为阻力系数;Ld 为管道流阻当量长度;D 为管道内径。
由式(1)可知, 不可压缩流体在一个确定的管道系统内流动, 压力P 与流量Q 具有任意一一对应的特点, 因而其计算可以选定一进口压力P1 , 指定一Q 与其对应,代入该方程就可算得下游管道任一截面上的压力, 如管道出口压力P2 , 这个工况点(P1 ,Q , P2)就是一个描述不可压缩流体管道内实在流动的工况点, 据此可以设计管道系统, 液化气灭火剂管网的流动计算方法一般是按这种思路做出的;可压缩气体在某种条件范围的管道流动也具有该特点, 即, 可以选定一进口压力P1 (对气体还得有密度 1 或温度T1), 指定一Q , 再代入气体流动等方程计算P2 、 2 , 则这个工况点(P1 、 1 , Q , P2 、 2 )也是气体在管道内客观实在流动的工况点;而另一种条件范围内的流动, P1 、 1 与Q 任意一一对应的这个特点则不复存在,这时用指定参数互相对应的算法确定的流动工况点就是一个虚构的工况点, 描述的将不是气体的实际流动。这个条件范围中的气体流动就不能再用这种指定参数互相对应的算法确定流动工况点了。
IG541 这类可压缩气体灭火剂管网的流动计算要注意这个不同于不可压缩流体管道流动计算的特殊问题。GB 5 中导出IG541 管道流动的核心公式3 .4 .8-7 的原始方程为《条文说明》中3 .4 .8 条第7 款所列的一元稳定管流微分方程 , 该方程式加上连续性方程Q = *(A 为管道内正截面积;V 为气体速度), 气体管道流动过程方程式, 可选P =C k (C为常数, 气体管道流动中K =1 ～ K =CP/CV ;CP 、CV 分别为流动气体的定压比热容与定容比热容, CP/CV 为该气体绝热指数), 可以求解出P 、 、V 三个参数。气体流动的初始条件也较易确定, 所以该方程组有一确定的定解式, 见式(2):
其中,C1 =K/ (K +1)、C2 =2/(K +1), 不必用规范中的Y 、Z 将可积函数写成差分式, 写成差分式会掩盖许多问题, 如同一个定解式描述了气体在管道中性质完全不同的三种流动:亚音速减压膨胀流动、音速减压膨胀流动和超音速增压压缩流动;再比如, 对IG541 管道流动*有指导意义的亚音速减压膨胀流动和音速减压膨胀流动的本质差别也会被完全掩盖。
上述选定一P1 、指定一Q 、令其对应并代入相应公式计算P2 的方法, 只适合于气体的亚音速减压膨胀流动,并且对于接近音速的亚音速管道流动, 此算法只适合于确定流动工况点, 用来计算与流动时间有关的问题则会有大的误差。原因是管网出口背压Pb 改变的压力波是以音速向上游传播影响流动的, 当气体出口速度接近音速时, 这个压力变动波是以音速减掉出口速度后向压力
源处传播的, 即影响到流量也发生变动的时间比气体低速流动需要的时间长, 这种流量的不稳定变动过程在计算时用气体稳定流动公式3 .4 .8-7是反映不出来的。所以, 与时间有关的气体流动计算, 即使是处于亚音速减压膨胀流动范围, 若气体出口流速接近音速, 就已经不应运用选定一P1 、指定一Q 、令其对应计算下游管道压力变化的方法。而对于音速减压膨胀流动范围, 这种指定参数互相对应的计算方法则几乎没有进行正确计算的可能,连用来确定某工况点都不行, 更不用说与时间有关的不稳定流动计算, 这就是下面接着将叙述的GB 5 规范3 .4 .8 条存在的第二个问题。
2 亚音速流动与音速流动
由于没有将管网中惰性气体IG541 的流量限定在亚音速范围, 所指定为互相对应用于管网流阻计算的参数值极有可能不是气体流动实际曲*互相对应的数值。即公式3 .4 .8-4 定出的P1 及进而由公式3.4 .8-5 算得的IG541 气体流动动力源压力P2 = P1 , 对于所确定的释放背压Pb =0 .1 MPa 的管网系统极有可能不在亚音速流动范围, 该动力源压力P2 与公式3 .4 .8-1 、3 .4 .8-2 算得的平均流量Qw 就不是公式3 .4 .8-7 决定的音速减压膨胀流动范围内互相对应的真实函数值, 且不对应误差较大, 会严重超出工程计算允差。这是因为, 在公式3 .4 .8-7决定的整个等音速减压膨胀范围内的气体管道流动, 只有唯一一个临界流动工况点(P1 、 1 , Qmax , P＊ 、 ＊), P1 、 1 与Qmax 是该流动范围内无数个点中唯一的一对可以指定为互相对应的参数值, 亚音速减压膨胀流动范围内压力、流量任意一一指定就会正确对应的特点已经不复存在, 这里极有可能将根本不对应的参数值人为指定成互相对应。P＊ 、 ＊为气体流动的临界压力和临界密度, P1 、 1 一定, 不需要知道Qmax , 只依据管道结构摩擦因素, 其值也即一定。对于在音速减压膨胀段的气体管道流动, 若选定P1 、 1 , 指定一Q , 用公式3 .4 .8-7 计算下游出口压力P2 , 由上述分析可知, 将压力、流量两个参数指定互相正确对应的可能性几乎没有, 所以算得的这个工况点(P1 、 1 ,Q , P2)不可能是气体临界流动工况点, 而是一个虚构的工况点, 不能描述气体的实际流动。从以上分析也可以看出, 由于管道中气体流量达到了*大值,在音速流动范围设计的管网系统会*小、*经济。
上述分析表明, IG514 管网系统在公式3 .4.8-4 决定的P1 作为动力的作用下, 是处于亚音速减压膨胀流动还是处于音速减压膨胀流动, 是可否采用任意指定参数互相对应方法进行流动计算的关键。事实上, 一级充压、二级充压的IG541 管网系统的释放流动, 即使在压力已降到由公式3.4 .8-4 算得的P1 (还有该规范未列出的 1 或T1 )及公式3 .4 .8-5 算得的P2 = P1 作为初始流动动力的条件下, 因管网系统释放出口的背压Pb 等于当地大气压约0.1 MPa , 除极个别内径很大或等效当量长度较短的管道系统外, 一般管网系统中的灭火惰性气体均处于音速减压膨胀流动范围, 是不能用选定P1 、指定Qw 任意对应计算下游管道出口P2 的算法的;否则, 需依据管长、管径的不同给出管道中惰性气体IG541 流量值的限定表, 在设计管网时限定管道中气体的流量, 保证IG541 流动在亚音速范围, 才可以用这种管道中压力、流量任意对应都是实际流动的计算方法, 并且管道中IG541 的流量应离音速较远对所解决的工程问题才合适。不过, 这样设计的管网系统会很大, 不经济。部分人员会认为用的是平均流量Qw , 与对应 平均压力 P1 的Qmax 相差可能不大, 计算只要在工程允差范围也是可行的。
笔者认为这不能妄断。事实上, 气体稳定流动公式3 .4 .8-7 压力P 与流量Q 的非线性项有好几项, 作该式曲线可以发现, 在临界流动工况点左右一个较大的流动范围内, 相应压力比为横轴, 曲线变化非常平缓;相应流量Q 为纵轴, 曲线变化很陡, 表明流量不大的变化会导致压力比有较大的变化。平均流量Qw 已与应该代入该式用来计算不稳定流动的实际流量加权均值(注:见下述问题三)相差较大, 将其再代入参数为这种变化关系的公式3 .4 .8-7 , 计算得到的P2 误差会更大。在所列出的条件下, 笔者对GB 5 的条文说明3 .4 节的举例进行了计算:当只知孔板后管网系统的流动动力为P =2 .576 MPa 时, 还需补充一参数才可以计算气体的流量,按该规范计算IG541 流动中压力降的这两个点的压力P1 及P2 = P1 时, 采用的均是气体绝热膨胀过程, 那就应补充T =(2 .576/ 15.1)(1 .45 -1)/1 .45 293 =169 .24 K 才能决定该段管网中IG541 气体的流量。以P =2 .576MPa , T =169 .24 K 为动力项数据, 按该规范条文说明附图及提供的这部分管网流阻特性数据, 用该规范条文说明所列微分方程的定解式进行流动的分析计算, 这个工况点的流量应在20 .76 ～ 22 .70 kg/ s 之间, 与指定的QW =16.110 kg/ s 的误差早已不允许互代。值得一提的是这个20 .76 ～ 22 .70 kg/ s 的计算数据并非通过对整个管网系统的初始入口流动动力条件及总流阻特性数据计算所得, 依据提供的条件, 只能这样计算这部分管网流阻特性决定的流量, 至于是否符合所列条件下IG541 管网中该时刻的实际流量, 则不得而知;可以知道的是:T =169 .24K 肯定不是气体流动中管网该点压力降至2.576 MPa 时该点气体的温度, 但此值是按该规范求该点参数的算法得出的。
随着人类环保意识的日益加强,船舶主要依赖的卤代烷灭火系统将很快被淘汰。当前倍受重视的船舶火灾特种细水雾施救技术,是对国际上*新研究的细水雾灭火技术的一种改进。在火灾施救过程中,细水雾灭火技术利用专门研究的新型的微差全引射技术,自动将传统高效灭火剂、专用添加剂等引入灭火系统,与细水雾混合使用,从而实现:第1 ,融合细水雾和传统高效灭火剂各自的多种优势,成倍增加灭火作用方式,保证更为高效的火灾施救效率;第2 ,特种细水雾的生成,既依靠原有的物理作用,也依靠专门设计的化学作用,以降低系统的起雾压力,从而大大降低灭火系统的造价,并提高安全性和可靠性;第3 ,通过专用添加剂的加入,有效减轻灭火造成的污染和*性,同时也可一定程度上增加灭火作用的方式。因此,对这一新型技术的研究与应用,代表了当今灭火技术研究的*新发展 。有关部门已将其作为船舶火灾施救的重点研究推广技术。
微差全引射技术,是这一新型灭火技术的一个关键。它与传统研究的引射技术有着本质上的区别。本文拟对其设计要领进行较全面的研究,以便为船舶特种细水雾这一新型灭火技术的研究与应用,提供必不可少的技术保障。
1 微差全引射技术的特点及其试验装置
1. 1 微差全引射技术及其特点
引射技术是利用压力较高流体使另一流体压力得以提高的装置,因为具有不直接消耗机械能,结构特别简单,没有任何运动部件,与其它设备连接容易,而且无需人员操作,维护管理极为方便等很多优良性能,早已成了流体力学等很多领域的一种重要的甚至是不可替代的装置 ,并且一直是人们研究的热点。文献[3 ]～[5 ]就是近几年关于引射技术很有价值的研究成果,它们进一步完善了引射理论,拓宽了应用范围。然而,现有的引射技术仍不能满足很多领域的使用要求,比如有些重要军事装备的研制,油田数量巨大的原油气的回收(轻烃回收) ,以及我们研究的特种细水雾灭火系统等,都是离不开引射技术的。相对于这些领域的使用要求,现有引射技术存在2 个致命不足: ①系统的出入口流体压差偏大,也就是压力损失偏大,无法满足这些领域的需要; ②所研究的多级引射技术虽可以解决出入口流体压差偏大的问题,但因其必须要从级间引走部分介质,与这些领域的使用要求不符。因此,设法使引射系统的出入口压差足够小,同时又不从它的级间引走部分介质,就成了必须解决的2 个关键问题。
本文针对以上问题研究的微差全引射技术,是指系统能够满足*佳状态下工作时,前级混合流体正好是后级的全部引射流体,也就是不从级间引走部分介质的多级引射系统。过去由于过分强调了不
从级间引走部分介质对引射效率的不良影响 ,研究的多级引射系统都是要从级间引走(冷凝) 部分介质的这一特殊类型,与它们相比,新型的微差全引射系统的引射效率略有下降,但正是因为它牺牲了一点点效率,才具有了其它任何类型的引射技术都无法同时具备的两大优良性能: ①它不要求从其级间引走部分介质,从而可以满足很多领域对引射技术使用提出的这一必不可少的要求; ②它可通过专门设计,使其出入口流体压力非常接近,如3 级系统即可使出入口压差小于20 % ,从而满足很多领域对引射技术使用提出的又一严格要求。正是由于它的这两大独特性能,使得我们提出的船舶特种细水雾灭火技术的研制成了可能,展现了它广阔的应用前景。
1. 2 微差全引射技术的试验装置
微差全引射系统与引射技术原有研究成果有着本质的区别,其设计制造须遵循自身的特定要求,而这些要求是研究人员*为关心的。为了确定这些特定要求,我们专门就此进行了较全面的研究。图1是研究微差全引射技术的实验装置示意图。该套装置可以完成引射技术3 级、2 级串联的实验,也可进行单级实验。我们以高压水为工作流体,常压水为
图1 研究微差全引射技术的实验装置示意图
引射流体,进行了多种条件下的大量实验。根据实验结果,结合定性、定量分析,总结出了有关微差全引射系统的特定要求和设计要领,它们都是保证系统高效工作的必备条件。
2 微差全引射技术系统设计要领
2. 1 串联级数的确定
通过多级引射器(喷射器) 串联,可以实现较高的压缩比(全压缩比 ) ,串联系统中每级引射器(喷射器) 均可实现全压缩比的一部分(分压缩比) 。串联的级数( N) ,就可直接由全压缩比和分压缩比这2 个数据决定。通常各级的分压缩比是不相同的,如果取其平均值( ) ,则有
实际应用中,全压缩比是设计条件给定的;各级的平均压缩比则可由经验数据大致确定,或者根据各级喷射器的膨胀比和有关流量,利用原有成果求解。通常,串联的级数越多对提高压缩比越有利,但级数越多对设计和管理调试等带来的麻烦越大,因此多数情况下以2 级～3 级串联为宜,一般不宜超过4 级。
2. 2 全压缩比的分配
全压缩比在各级间分配是否合理,既决定着设计的成败,也直接影响到使用的效率。对此问题,过去并无专门研究,只是原苏联索科洛夫等人提到过级间抽走部分介质的这一特殊多级系统的全压缩比分配方法,他们的观点是在各级间均匀分配。
然而,我们的研究表明,均匀分配从纯理论上来讲是合适的,但不适于实际应用,因为它要求各级工作流体压力不同,并须随时调节,因而对使用管理极为不利。所以,为方便使用,全压缩比的分配应该遵循不均匀分配的原则,即由前至后各级压缩比依次减小的原则,从而确保系统中各级引射器可以使用相同压力的同一工作流体,并且安装运行后不必调节。至于由前至后各级压缩比要依次缩小的原因,分析起来较复杂,将连同全压缩比的具体分配方法一起在后面专门分析。
2. 3 各级引射器类型的选择
提高出口混合气压力,缩小出入口压差,这是研制微差全引射系统的根本目的。引射器根据结构特点分为带扩散器和不带扩散器两大类,前者可达到的*高压缩比要明显高于后者,故选用带扩散器的这一类更有利于提压的要求。而就引射器的压缩性能而言,到底应该选用引射器,还是喷射压缩器,或者选用喷射器,这可根据这些类型引射器的特性和前述的各级压缩比范围来选定。结合全压缩比的分配方法,经过分析比较后,可得出选定各级引射器类型的合适方案为:
第1 级 引射器(或喷射压缩器) ;
第2 级 喷射压缩器(或引射器) ;
第3 级 喷射器(或喷射压缩器) 。
2. 4 系统设计点的确定
这一问题,我们在文献[1 ] 中已进行了简单介绍,鉴于其重要性,特再对其进行详细讨论。
保证微差全引射系统工作效率*高时的各流体压力、流量等参数,一般称为设计点参数。由于引射器的实际工作条件(主要是压力、流量等参数) 往往是一个范围,这样就须选择合适的设计点。根据试验结果可以看出,对于按某一给定条件设计的微差全引射系统,只有当工作、引射和压缩流体参数都与设计点完全吻合时才具有*大的引射效率;当膨胀比偏大或压缩比偏小时,引射效率会降低;而当膨胀比偏小或压缩比偏大时,引射效率则会急剧下降,甚至出现倒流现象。这与文献[6 ]所述的关于单级引射器的结论一致,但相比之下微差全引射系统的恶化程度要严重得多。
为此,特别建议在设计微差全引射系统时,不要把设计点选在通常认为的工作范围的中点,而应尽可能选在工作范围的下限或其附近(试验结果表明离下限*大不宜超过工作范围的25 %) ,以保证不会出现实际膨胀比和压缩比偏离设计值过多的*不利情形,从而免去微差全引射系统由于调节而带来的一系列麻烦,并且始终保持较高的效率。特别是在火灾施救现场这样的特殊环境中,往往对便于使用和维护管理有着更高的要求,尤其需要注意设计点的正确选定。
2. 5 主要关键尺寸的计算
引射器的设计涉及很多尺寸计算,计算用的公式习惯上由大量试验数据回归确定。文献[2 ]和[6 ]都提供了单级喷射器设计计算的全套经验公式。在设计多级喷射器时可以套用这些公式,但反复的试验结果表明,喷嘴出口锥角、喷嘴喉长、喷嘴入口直径、喷嘴入口段长、混合室进口直径、混合室喉部长度、混合室总长度、扩压管出口直径、扩压管长、扩压管出口锥角等有关尺寸,如按我们在文献[1 ]中提供的公式计算,将使整套系统具有更高的工作效率。
3 全压缩比分配方法的深入研究
设计微差全引射系统时,确定了串联的级数后,就应确定各级引射器的压缩比大小。而要确定各级的压缩比,关键是要看系统的全压缩比在各级间如何分配。原苏联索科洛夫等人曾提出均匀分配的观点,但未说明原因。我们特就这一分配方法进行了研究,提出了不同的看法。
3. 1 均匀分配 保证*高生产效率的理想方法
全压缩比在各级间均匀分配,即对于N 级串联的引射器,各级压缩比统一取为全压缩比的N 次方根,如全压缩比为8 的3 级串联,每级的压缩比一律取为2。不难分析,这样分配将具有*高的生产效
率,简要分析如下。
为了简便,以2 级串联的情况为例。分析思路:在全压缩比( ) 、引射气体的流量( ) 等客观条件均相同的情况下,分别计算全压缩比在各级间均匀分配和不均匀分配时所需的工作气体的流量,然后比较它们的大小即可。具体分析过程为:
第1 步,设定主要条件。不妨假设 ,引射气体压力 ,工作气体、引射气体均为空气。
第2 步,选择计算公式:
(1) 流量的计算
式中, G 为引射器吸走Gc1 所需的工作气体总量;Gw1 、Gw2分别为第1 级,第2 级的工作气体流量; u1 、u2 分别为第1 级、第2 级的引射系数。
(2) 各级引射系数的计算
微差全引射系统中的各级引射器显然可以看成是彼此*的,因此各级的引射系数可完全按照单级引射器在压缩比已知时求解对应引射系数的方法进行[6 ] 。
第3 步,计算分析过程及结果,如表1。
比较表1 结果发现:全压缩比均匀分配时,引射系统吸走同样多的引射气,所需的工作气用量*少。尽管这一结论只是从2 级串联中得出的,但显然它不失普遍性。因此,微差全引射系统的全压缩比在各级间均匀分配,应该是具有*高生产效率的理想分配方法。
3. 2 不均匀分配 便于维护管理的实用方法
3. 2. 1 均匀分配的不实用性分析
均匀分配虽然具有*高的生产效率,但并不实用。这是因为:
*,微差全引射系统每一后级的引射气就是其前级的混合气,故越往后各级的引射量越大,而大引射量意味着引射器要有较大的引射系数;同时,引射器的引射系数具有随压缩比的增大而减小的特性,如果全压缩比在各级间均匀分配,则后面各级引射器的压缩比相对也较高。因此均匀分配时,后面各级既要保证较大的引射系数,又要保证较大的压缩比,实践证明,这样实现起来的难度很大。
第二,对于实际应用,保证各级引射器工作流体压力一致,即保证各级采用相同压力的同一流体,是一个十分重要的因素。为此,微差全引射系统的全压缩比就不能再在各级间均匀分配。因为均匀分配,各级工作流体压力势必不再相同,而是越往后各级的压力越高,具体高多少还得随工况的变化而变化,无疑这会给使用管理带来极*烦。因此,从工程运用角度来看,均匀分配也是难以被推广的。
因此,全压缩比的均匀分配,只有当各级的工作流体压力可以随时随意进行调节时才行得通。这使它的使用大受限制。
3. 2. 2 不均匀分配及不均匀度的建议取值
综上所述,为了便于使用管理,结合表1 结果,微差全引射系统的全压缩比*好遵循不均匀分配 由前至后各级压缩比依次减小的方法。
那么到底应该如何进行不均匀分配呢? 显然,这要完全从理论角度加以分析很不容易。为此,也按惯用的实验分析法,针对常见情形进行了多次实验研究,发现:2 级引射器串联时,第1 级的压缩比
为第2 级的1. 4 倍左右较合适;3 级串联时,第1、2、3 级的压缩比则应按1. 8∶1. 3∶1 的大致比例分配。以3 级串联为例,假设全压缩比为4 ,则各级压缩比大约应是:第3 级为;第2 级为1. 3 1. 2 = 1. 5 ;第1 级为1. 8 1. 2 = 2. 2。如果按这样的比例进行分配,则设计制造、维护管理的要求等都可以放松,从而使得制造成本降低,维护管理容易。
文中所述的各项结论,主要是通过大量的试验,同时结合定性分析,专门针对微差全引射系统总结出来的。严格按照这些要领设计,即可确保微差全引射系统一般都能高效率地运行工作,因此对它的研究,是引射理论的进一步完善和发展,也是其应用范围的进一步拓宽。但是,微差全引射系统的其他更深入的理论问题,比如它的基本方程、各种极限状态及其相应的方程等,仍有待于以后继续完善。
现代车辆随着对安全性要求的提高, 一般都设计有自动灭火系统,特别是一些在高危环境下工作的特种车辆,灭火系统担负着熄灭车辆动力室及乘员室火警,抑制二次*,减少车辆损失,保护成员安全的重要功能。以往传统的灭火系统测试方法是把灭火控制盒从车体上拆解下来,在试验台上,通过激励电路,模拟各种火警状况, 并通过*采集电路测试其响应方式以判断是否性能良好。该方法虽能全面有效的测试控制盒逻辑功能,并定位设备电路板级故障,但必须拆件检测,耗时较长,仅适应于大修级别测试, 无法满足现场短时测试的需求。如要提高测试速度,必须实施不解体测试,此时各传感器及灭火瓶均与控制盒相连,灭火瓶为耗损类部件,一旦模拟火警,将引爆灭火瓶,造成设备损耗。因此, 我们无法通过系统的实际工作过程来试验其好坏, 如何在线测试这类设备的性能一直是车辆防护性能测试的难点。
本文针对现场级测试的需要, 设计一种灭火系统在线测试方案。在无需引爆灭火瓶的情况下,实现灭火系统功能测试及性能评估。
2 总体方案
灭火系统一般由灭火控制盒、火焰传感器、灭火瓶和风扇继电控制盒等部分组成,其处于工作状态时,一旦发生火警,控制盒控制各执行机构实施灭火。为避开系统整体测试带来的灭火瓶损耗问题,可采用单独小*激励,分别对其各组成部分实施测试。测试原理如图1 所示。
测试时可在控制盒与传感器及执行机构接口处安插检测节点,设计相应的激励*,逐一对控制盒、传感器、执行机构的功能实施测试,如果各部分完好且连接电缆没有发生断路,则可断定系统功能正常。
图1 灭火系统测试原理图
3 系统子部件测试的实现
3.1 控制盒测试
控制盒测试时,首先需采用多路选择开关断开执行机构,之后可设计相应的弱激励电路,并测试响应*的输出。如图2 所示,测控主机可通过适配器与灭火控制盒相连。
图2 控制盒测试方案
适配器内设计有工况激励模块、*采集模块以及相应的调理电路。其中工况激励模块主要完成实车上各种火警工作状况的模拟;工况采集模块主要用来采集控制盒在不同工况下的输出;调理电路完成各测控*与工控机I/O 接口卡的*转换。
测试时, 测控主机通过调理电路控制火警激励电路产生虚拟火警,控制盒检测到火警后将引爆虚拟灭火瓶,控制灭火逻辑,整个灭火过程由工况采集电路采集,经调理模块进入测控主机,测控主机通过逻辑判断,定位控制盒故障,并进行必要的人机交互。
3.2 传感器测试
不同灭火系统带有不同的火焰传感器, 这里以热电偶型火焰传感器为例,对其测试方法进行说明。
火焰传感器分布于车体内战斗室及动力室各个不同的位置,分别对各传感器进行测试难以实施,且即使各传感器完好,也不能排除由连接线路原因造成的系统失效。本文提出的直接在控制盒接入端对传感器进行测试,可避免上述问题。测试原理如图3 所示。
图3 传感器测试原理图
该方案通过1 个*插头扫描多个传感器的状态, 能快速完成多个传感器及其连接线路的测试。此接口电路可通过桥式测阻电路实现,并通过标准的A/D 通道采集。
3.3 执行机构测试
灭火系统的执行机构包括*机构、风扇控制机构、灭火瓶电爆管及发动机熄火装置。其中*机构及风扇控制机构,为可重复使用设备,因此,同样可采用模拟实际工况,测试其响应的方法进行测试。测试原理与灭火控制盒测试方法相同, 只须把激励*改为控制盒输出*即可,这里不再赘述。
而灭火瓶电爆管及发动机熄火装置为耗损类部组件, 一旦按实际工况输入24V 则会引爆电爆管,造成设备损耗。因此,只能采用弱*激励,测试相应电路响应。测试原理如图4 所示。
图4 耗损类部件测试原理图
4 测试软件的实现
系统应用程序在LabWindows/CVI 集成编译环境下编写,包括控制盒逻辑功能测试、传感器及执行机构测试和总体性能评估三个部分。
4.1 控制盒逻辑功能测试
控制盒逻辑功能测试时, 通过测控主机的数字输出端口控制激励,并采集各输出端口数字*。根据实际测试需求可先模拟乘员室火警,测试其乘员室灭火功能,再模拟动力室火警,测试其动力室灭火功能。测试流程如图5 所示。
4.2 传感器及执行机构测试
传感器及执行机构测试时,可通过测控主机的A/D 采集端口,对各部件进行逐个扫描,定位故障。测试流程如图6 所示。
很多朋友都在关注七氟丙烷灭火系统到底对人体有没有伤害
七氟丙烷气体灭火系统一般常见的有管网式、柜式、悬挂式，这三种也属于内储压七氟丙烷气体灭火系统，其输送距离30米以内，还有一种是外储压七氟丙烷气体灭火系统，其输送距离可以达到150米，选择气体灭火方案，不要盲目地选择，一般根据防护区的大小及结构选择适合的气体灭火方案，这样不会造成经济浪费。&这些设备老化后也极易产生不安全因素；
吊顶下也采用点型定温和点型感烟探测器；
地板内一般布置缆式线性定温探测器
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