导读：就爱阅读网友为您分享以下“Abaqus 使用中的一些经验.”的资讯，希望对您有所帮助，感谢您对92to.com的支持!定义初始应力状态
*INITIAL CONDITIONS,TYPE=STRESS,GEOSTATIC
rock,0,0, -1.909E6,-86.2,0.5
然后在STEP1中施加荷载，（重力）
在STEP2中，用DEBOND想裂开，
可是计算结果中显示，DEBOND不起作用
怎么也分不开，
我定义FRACTURE准则，应力很小为0，是想
让计算在第2步开始就分开，然后施加荷载
下面是我的定义：
*DEBOND,SLAVE=RIGTSURF,MASTER=rightrock,
TIME INCREMENT=.0000001,FREQUENCY=2,OUTPUT=BOTH
*FRACTURE CRITERION,TYPE=CRITICAL STRESS,TOLERANCE=0.001,
DISTANCE=0.1,SYMMETRY
我的问题出在哪里拉？
三十三、〖原创+转贴〗ABAQUS和DIANA关于混凝土本构模型的讨论(待续)
最近正在做一些钢筋混凝土的算例,有了些体会和感想,整好Simwe上有朋友提起,遂写出来与大家探讨.不对之处,还望请熟悉DIANA不要见笑并多多指教,
因Simwe好像最近只有注册后方能浏览???故在此贴出.
zftj wrote:
由于钢筋的存在，通常混凝土开裂后，刚度不会马上失去，有一个软化的过程，通常国内叫拉伸强化(tension stiffening)。ABAQUS中有两个办法模拟这个过程，一是基于应变的，一个是基于位移的。
基于应变的例子如下：
*Tension Stiffening
其中数字意义可见keyword manual，有一点值得注意是，如何确定应变多少时候，强度完全丧失。个人觉得一个原则是，这个应变至少要小于混凝土中rebar的屈服应变，否则就不现实了（ASCE Structural Engineering 上一篇文章竟然把这个值设成 0.1）。值得注意的是，这个值设小的话，分析很难收敛。基于位移的方法，实际上是一个断裂释放的能量的概念。在abaqus中只有线性软化的模型。在diana中软化模型就多了，好几种。通过释放能量的值，很容易算出critical length。用这个critical length去除单元的特征长度，就可以得到critical strain了。但是如果确定这个能量？ABAQUS中只给了个通常的值。在DIANA manual (http://eng.snu.ac.kr/down/on-line-documents/diana/) Material library中的17.2.8 Basic Material Parameters via Code Regulations 介绍了欧洲规范提供的计算断裂释放能量的方法，值得参考。
最近我也在研究这个问题.实际上，*Tension Stiffening对于素混凝土结构也是存在的,只是其影响不如钢筋混凝土结构这麽大和这麽明显.通过对Data Line插值,ABAQUS实际上可以引入任何形式的Tension Stiffening.正如你所说,在Diana中,critical strain的确定与抗拉断裂能Gf有关.然而,Gf如何获得是个问题,钢筋混凝土和混凝土的Gf是不一样的,而且,一旦确定了抗拉断裂能Gf,在ABAQUS中同样可以确定critical strain的大小,其方法和DIANA中是完全一致的.事实上,这种方法都源于Hillerberg 1976年那篇著名的文章,Crisfield也对此问题进行了详细的研究.在ABAQUS中提供了三种混凝土本构模型, 其中Smeared crack model能够同时模拟混凝土受拉和受压控制的混凝土结构, 而Cracking model则不考虑混凝土的受压非线性, damaged plasticity的用途较广,但参
数较多. Diana中提供的混凝土本构模型相对较多,毕竟这是它的看家本领.它的Multi-directional fixed crack和ABAQUS中的Smeared crack model和Cracking model基本类似,只是在受拉方面提供了更多的Tension Stiffening选项,同样,在受压方面,则提供了不考虑非线性,理想屈服,Von-Mises塑性,Mohr-Column塑性和Drucker-Prager塑性等,而ABAQUS的Smeared crack model则只提供了Mohr-Column塑性,但是众所周知,对于混凝土受压而言,一般也只适合采用Mohr-Column塑性(Drucker-Prager是Mohr-Column的光滑近似),因此,在此模型上,二者基本上是等同的,当然,可能Diana的收敛性可能会稍好一些,目前还在继续考察中.
另外,Diana中还提供了所谓的Total strain based crack model,包括Rotating,Fixed, Nonorthgoner等,这些实际上都是所谓的非线性弹性模型,目前似乎还无法像ABAQUS中的damaged plasticity哪样能够考虑卸载以后的不可恢复变形, 尤其是Rotating模型实际上就是加拿大多伦多大学的Vecchio提出的MCFT模型,我曾对此模型做过相当长一段时间的关注.总体来说,DIANA中的混凝土模型选项较多,而ABAQUS中的混凝土模型则比较注重其适用性.我曾经计算过一个钢筋混凝土简支梁的算例,在同样的参数取值下,二者的计算结果是非常接近的.然而,除了采用Total strain based crack model的模型由于不涉及到塑性求解其收敛性是可以保证的,似乎DIANA中Smeared crack model的数值收敛性较ABAQUS稍好,ABAQUS计算经常会出现所谓的Plasticity/Creep算法不收敛的警告导致计算不收敛,其具体原因是由于参数取值不合理还是算法的问题,目前还需要进一步确认.另外,二者都可通过User Subroutine对混凝土的本构模型进行方便的扩充,其过程也是类似的,似乎只是变量名称不同而已??
三十四、ABAQUS中的初始地应力能否从外部文件输入[续]
我看ABAQUS的帮助里，初始地应力好像是通过给定两点的高程，及相应的z方向应力值、水平方向应力系数来计算单元集的初始地应力，这样对于地面不是水平的怎么办？能不能通过外部文件给单元赋初始地应力
可以试着*initial conditions,type=stress（即不用geostatic参数）每个单元所有的应力分量值。不过我们以前处理地面非水平的时候都是先用有限元计算一次
ABAQUS 应 力 是 各 GAUSS 点 的 ， 如 何 得 到 各 结 点 的 应 力 值 ?
可能用插值的方法得到吧？参考一下手册。
后处理有输出结点应力应变,仔细看一下就找到了
三十五、ABAQUS中加钢筋的问题
我想在一个槽型的混凝土截面梁中加入钢筋。在关于定义rebar的帮助中讲solid的构件中可以加入单根的钢筋，要用到rebar option，但这个rebar option我不知道在哪里能找到。哪位高手指点一下吧。或者怎样用其它的方法加单根的钢筋？ 呵呵，你可以使用truss单元定义一根钢筋，然后使用embedded element 放入solid单元中
The preferred method for defining rebar in solids is to embed reinforced surface or membrane elements in “host” solid elements using the *EMBEDDED ELEMENT option. This section describes an alternative method of defining rebar in shell, membrane, and continuum elements as an element property using the *REBAR option. This method is more cumbersome than the method described in “Defining reinforcement,” Section 2.2.3, and does not allow visualization of the rebar and rebar results in ABAQUS /CAE。
这是用户手册的建议做法，也说要用embed，我想定义成truss可能会简单一些，你平时都是这样作的吗？这个方法很有效，不知精度如何。我马上试一下。谢谢了！
三十六、讨论：岩土中锚杆的做法
有几天没上来了。这些天一直在尝试做岩土中的锚杆，包括系统锚杆和预应力锚杆。系统锚杆还好说，可直接在模型里用杆单元做，而且embedded就行。而且本人感觉结果还差强人意。可预应力就不好做了，我试过也用杆单元，然后在一端（自由端）加预应力，但这样得出的结果总不令人满意。希望大家能互相讨论一下。
是否要利用接触方法来解决预应力锚杆与周围土体的作用
我觉得用摩擦接触可以吧。我准备用abaqus模拟土钉边坡，跟这个类似，不过模型还没建好，刚开始，过来学习一下！ 三十七、怎样对一个PART的不同部分赋予材料属性？
最近搞细观应力分析，突然发现一个问题：
我在PART里建了一个二维的正方形，并将其PARTITION成两个相等的部分，那么怎样将这两个部分赋予不同的弹性模量和泊松比。请高人回答！！
建立两个材料属性和相应的截面属性不行么？
建立SET应该可以!
对两个部分建立两个set,分别赋予不同的材料属性，小弟试过，可以
对于tolly8210的问题，如果你的几何体是在cae中建立的，言外之意就是你的mesh是abaqus的native mesh的话，那么就不能直接选取单元建立set，你只好partition出你要看的内部的那部分。或者将你的mesh变成orphan mesh，具体做法就是在mesh module中生成meshed part，这样通过display group功能你就可以选择内部的单元了。这里同时也请大家注意这几个词在abaqus中的含义：meshed part, orphan mesh, native part，具体查证请大家在cae manual中搜索以上关键词。分清楚这些的意义在于abaqus对native part和orphan mesh的处理是不同的。
IMPORT你的.INP文件AAA.INP后，用DISPLAY的功能显示你所关心的部分，定义SET，导出.INP，生成BBB.INP将定义的SET拷到AAA.INP中。
用parition就可以实现的在cae里面就可以实现的我做过这个的
偶的做法是，
建好模型后，（可以不赋予材料）导出.INP文件，再用IMPORT-&MODEL的办法，引入后，将不同材料的单元设置成不同的SET，再将.INP文件导出来，手动修改.INP，对其赋予不同的材料。实践表明，很有效。可能过程有点麻烦，但用此法偶已成功解决建立无界元的问题。
三十八、关于CAE建模的3个问题： [精华]
1. 是不是有一些功能CAE真的实现不了，只能在input里更改？例如接触分析里的* smooth.
2. 我想计算一条完整的柱的荷载-变形曲线，想前面加荷载，下降段加位移，是否一定要在加荷载迭代不过去的时候被迫中断后，再restart一下,用很小的位移步继续分析？——怎样有效地计算承载力？
3.可否建立节点的set?为什么set的时候直接默认了是geometry,以至于我无法选上节点，建立节点集合？？
请多多指教！
一点浅见：
cae确实只能实现有限的功能，这些功能限制可以在手册里查到（表格形式给出）。载荷可以以力或者位移方式给出，在step里根据计算过程一步步加载。位移加载节约资源，比较容易收敛。承载力可以用求&reaction force&的方法， 在output requirement 里选上这个选项即可，reaction force 可能以node force 给出，只需要将某个面上所有节点反力加起来，就是该面的反作用力。abaqus/cae里的后处理，可以实现将你所想要的node set 任意编辑选出，组成显示。这时候，如果你想将挑选出的node set 编组，到input 文件里添上一句指令，node set， followed with 相应的nodes 编号就可以了。 “cae确实只能实现有限的功能，这些功能限制可以在手册里查到（表格形式给出）。 ”找了好久没找到，能告知具体位置么？检索词也成！！
Abaqus/cae user's manual (electronic file) & A: keyword support&
求教各位大侠，用CAE如何实现梁对板的偏移来模拟那种带加劲肋的板？同样的问题，用REBAR可以实现么？还有，要施加预应力，ABAQUS如何实现的？总之，两个问题“如何较简单的描述带加劲肋的板？”&如何施加预应力？“恳请诸位大侠拔刀相助！！！小弟先行谢过
三十九、混凝土材料特性
本人最近在做有关混凝土的非线性分析，但不知道混凝土材料特性在ABAQUS6.4版的CAE中如何输入？如有哪位高人知道，还望告知，最好能给我一个这方面的例子。不甚感激。
学abaqus最好脱离CAE.中肯的建议.具体混凝土在CAE里如何设定,没试过,但应该可以的.
ABAQUS提供了三种混凝土材料本构模型，详细见ABAQUS Analysis User's Manual 11.5 Concrete 相关描述，CAE中均可直接操作。至于和钢筋一起建模，在CAE中使用要用Embeded Elements(ABAQUS Analysis User's Manual 20.4 Embedded elements“Embedded elements,” Section 20.4.1). Example Manual和Benchmark Manual中有相关例题,自己看吧.在INP中则参考*Rebar和*Rebar Layer
四十、两个part之间的粘结
我正在做钢筋混凝土的分析，混凝土part划分为实体单元，钢筋part划分为truss单元（rebar太麻烦了），通过instance translate and rotate把钢筋part instance放在混凝土part instance里，可是mesh后为什么钢筋和混凝土没有接到一起，或者还需要什么操作把它们接在一起？印象中其他有限元软件如ansys、adina等只需要两个节点坐标一样就可以了？或者两种不同类型单元的粘结需要其他操作？请指教，谢谢！
paty之间需要进行asembly的操作吧
还要进行INTERRACTION部分的操作. 在ASSEMBLY中只是位置在一起, 两部分还是没有什么联系,
楼上的，在Interaction里面具体是怎么操作的呢？说具体的好不好啊？
用INTERACTION中Embedded region 好像可以，可参考帮助文件。
四十一、使用abaqus进行三维地下厂房开挖模拟，有兴趣者请留言！
我正在使用abaqus进行三维地下厂房的开挖模拟，使用joint merterial，drucker-prager模型，模拟开挖以及喷射混凝土变形，有兴趣者请留言
先谢谢了！使用joint material主要是模拟岩石材料的节理（由赤平投影定），使用drucker-prager模型进行弹塑性分析，使用model change模型开挖和混凝土喷射！cafe兄，changqing兄对我建议向你请教：1、能否使用pre-tension 模拟预应力锚杆，对于pre-tension 俺不熟悉，你能否举个简单例子？2、对于断层的模拟有什么较好的方法？谢谢！
使用pre-tension可以模拟预应力锚杆,你可以参考Examples中的manifold这个例子。对于断层的模拟又有很多模式。这要看你的具体要求,另外你是否考虑多条断裂,是否考虑地下水的耦合。这对计算设计有很大影响。个人建议你最好先使用M-C准则算算看。
呵呵，谢谢cafe兄指点！需要模拟的断层不需要考虑水的作用，是一水平断层，没有其它小断层。断层中有方解石脉充填，是否需要用接触来模拟？有什么更好的模拟？请cafe兄指点！
的断层可以使用Interface单元,方解石脉充填带如果不厚的话,可以引入弹簧垫或者直接导入goodman单元来模拟,如果比较后,可以试试节理单元或者使用弱化材料模式。总之,你这个问题的关键不在断层,在充填带的处理上,你可以多做几个模式计算后看结果那个跟实验验证结果接近。
ABAQUS中没有goodman单元,但是可以定制出来。
四十二、在abaqus中如何将几个part merge在一起?
在abaqus中如何将几个part merge在一起呢？
part merge是想做啥？
assembly里, creat instance, （instance就象是part的照片）再把instance之间结合就可以得到你的model了。 将几个part merge在一起，是为了模拟一个体的不同部分具有不同的材料性质！
据我看，还要设成几个part,然后在不同part之间运用*tie，*equation等保证边界变形统一，不能象在ansys里那样有共同边界就自然变形一致了！！
四十三、[讨论]地下隧洞开挖及衬砌计算的一个小疑问
Abaqus Example
1.1.10 Stress-free element reactivation是一个简单的开挖地下隧洞的例子，根据文中叙述： set NLGEOM=no（缺省）时，开挖衬砌后衬砌单元内应力很小； set NLGEOM=yes时，衬砌单元刚加上时有kpa级的应力；但是两种情况最后的计算结果(完全释放开挖荷载)却相差不多！那么实际计算时NLGEOM参数应该如何设置呢？
另外，用marc的单元死活模拟开挖计算了一个实际工程的例子，岩石和混凝土均为弹性材料刚激活的衬砌单元中总是会出现10kpa级的应力，虽然不影响结果，但是同样的模型用abaqus做，刚激活衬砌单元里的应力却很小很小，跟想象的实际情况差不多吧实在想不通为什么会这样？请有经验的网友们帮我分析分析吧。
我想会不会是这样：你得衬砌单元是在开挖之后加上去得吗？若是，那当然应力很小了
用ABAQUS模拟应力释放,没做过,一般有限元程序这点很难处理好.不知ABAQUS可以通过应力释放模拟及时支护还是适时支护,因为,没用过程,也不知是否可以直接加初始应力,若谁知,请讲
刚激活的衬砌单元中总是会出现10kpa级的应力，虽然不影响结果，但是同样的模型用abaqus做，刚激活衬砌单元里的应力却很小很小，跟想象的实际情况差不多吧实在想不通为什么会这样？这个是对的，因为做试验也是很小，但是如果想取较高的可靠度，那么就应该再继续增加材料的强度哦
四十四、abaqus的接触问题
在一个接触问题中，.msg给出一堆诸如以下的警告：
***warning:Contact surface assembly_surf-4 and assembly_surf-3 node number 1225 instance part-7-1 is overclosed by 0.33824 which is too severe--cutback will result.You may want to change the value of hcrit(0.33138) on the *contact pair option.
Abaqus 使用点滴
From Aoxue、SimWe、OkOk etc
一个Abaqus CAE分析后问题讨论
我目前在做一个很简单的钢筋混凝土梁模型，定义的part分别是混凝土梁，以及三根钢筋，assembly以后开始定义intersection，不知道怎么回事，我定义了混凝土与钢筋之间的摩擦关系，照理说应该不用约束条件了吧。mesh以后运行工作，老是提示内存仅规定256兆，最少需要1029兆，晕，我减少了mesh的element数量，提示还是如此，后来考虑是三根钢筋与混凝土的摩擦关系太复杂，将其中两根变为无摩擦，剩一根有摩擦，这时候运行还是提示出错，不过内存要求减少为417兆，我最后将那根钢筋也变成无摩擦，就没有任何作用，依旧提示内存不足。实在受不了了，不知道哪位高手遇到过这样的问题，或者做过混凝土与钢筋这样的程序，帮忙指教一下，多谢多谢了
多谢 seansheu 大侠，摩擦力确实并非我观察的重点，因为我是初学，就先自己想了这么一个自认为比较简单的例子来练练手，结果被彻底搞惨了，我之所以加上摩擦是因为我想不到别的办法可以带动两者一起运动。摩擦系数我需要调整，另外，荷载以及混凝土的一些参数同样需要调整，我会重新检 查一次，按实际的实验数据输入模型看看，然后在发上来和大家讨论。
哈...如果摩擦力非您的觀察重點，那您的問題就簡單了...就變為無摩擦的靜力問題...
我今天成功修改了内存的设置，多谢，不过，经过长时间的运行，最后还是出错，问题可能是因为步长什么的，不是很明白。所以我只好把我的输入inp文件分成四部份上传到这里，文件名是beam-deform.inp，四部份合在一起就是原文件，帮看一下，谢谢了
无摩擦不行啊，因为钢筋在里面会乱跑，起不到承受拉力的作用了，假如不要摩擦，必须加其他的约束，以便可以让混凝土和钢筋固结在一起直到开裂。
可以啊，你要把混凝土和鋼筋視為同一個part，四個體積，兩種材料，網格連續即可...
abaqus 里面不是可以设钢筋层吗？我记得是：*rebar,里面有钢筋混凝土材料的，在standard mannual里面搜一搜试试：reinforcedconcrete ,或者rebar,不用像ansys里面似的，定钢筋定混凝土，再定interaction,吧。
确实，我也看到这部份内容，不过不是很会用，还希望这么用过的大侠指点指点。我现在重新做过一个模型，比较简单，还是定义钢筋(弹性以及塑性)，混凝土(弹性，以及塑性里的混凝土，输入假设实验转化的数据，以及拉伸硬化等)，然后定义界面，interaction，界面定义是 tie，但是运行以后混凝土变形大致符合，不过钢筋还是和混凝土分离开了，很是苦恼，不知道什么原因。
你的问题我试了一下，确实是计算无法收敛，初始时间增量无论改多细，第一个时间增量就是无法切入决定…发散!!
过程中警告讯息都是针对三对接触面的警告。
我看了一下模型，有些个人疑问，
1. 钢筋与混凝土间的摩擦力真是您想观察之重点吗？若不是，是否可将两者视为结合一体，网格连续，材料相异 2.若真
需计算摩擦，那么网格还需调整，钢筋网格密度不够，这样算出来的结果可能有误。至于，接近摩擦面之混凝土网格密度可密一点，但其余处可渐疏，如此应可减少模型的网格数量 3.这里还有些边界条件的调整会有trick，摩擦系数大小如何得知？此外，钢筋在初始计算时可能需要有用一些特殊拘束让它能与混凝土接触，否则，可能在接触计算的初始，在还没摩擦力产生时，钢筋会因无拘束而造成刚体运动，导致发散…(因为您现在只于混凝土上加上拘束…)这只是小弟的一些愚见，供您参考。因为最近有点杂务缠身，并无太多时间，不过，您这个问题颇为有趣，大家可再多多讨论，我杂务告一段落后，會再尝试解题
How about this...?
One part which has TWO cells, one is concrete, and the other is steel. Therefore, here has NO Tie.
Follow ur geometry, material properties, load, and BC.
But use mapped mesh and Nonlinear analysis...
79028-Simple-beam.zip (0.0k)
你的模型可視為四個體積，網格連續，材料性質相異如此問題
能否看看你的inp文件呢，因为我的运行结果出来后，应力只是集中在受力部份附近，没有出现想你的结果附图里面那样，从中央向下端两个支撑处应力的由大到小传递，我从自己的inp文件也看不出原因。
在此附上小弟前頁示範帖子之cae檔，共 beam.cae 與 beam.jnl兩個檔案，將其置於同一目錄下，直接執行 beam.cae 即可， cae file好處為保留 model geometry與 model feature，可以於CAE中任意修改...不會像看input file般霧裡看花，您可以從建模到後處理逐步瞧一下過程細節。不過，老實說，我這例子只是小兒科，沒啥大學問，您看看就好，不必太認真
你原始的 input file計算結果，元素明顯畸形變形，應該是hourglass發生
您應該將非線性分析選項打開才是，先前小弟示範亦是如此
*Step, name=Press, nlgeom
CAE可於step菜單中turn on nlgeom...
隨帖附上修正後所得計算結果
80556-Simple-beam.zip (0.0k)
另外，seansheu 大侠，我按你的方法将非线性的开关打开后，结果就正常了，可是我不明白的是既然我已经将混凝土的塑性曲线数据按点输入了，肯定就不是线性的了，为什么还要另外加上非线性开关它才明白呢。
几何非线性即通常所说的大变形分析，是指系统的微分方程等都建立在结构当前变形基础上的；不打开NLgeom即意味着系统的控制方程等都建立结构的初始构型状态。
嗯，明白，就是说控制方程是采用前一步的结果作为起始量，而不是象线性可以采用初始值。
關於willams_lee的問題，我重新回去檢視這個問題，當初因為初始定義用的是c3d8r單元，當線性錯誤時，直覺反應是認為沒開啟nlgeom來搭配材料非線性。但是當我回去確認應變時，發現它也沒大到那麼離譜...我切開模型，發現了致命的錯誤，鋼筋中心截面應力值不合理，變形分佈也不合理。顯然先前我作的假設有誤，所以計算錯誤...因為它網格密度並非充足，且有些單元品質不好，所以採用縮減積分的c3d8r單元計算會有問題，因此我改用了c3d8I，重新計算。此時，nlgeom開啟與關閉的結果都一樣。結果顯示，鋼筋中心截面應力值結果較為合理，變形分佈也合理，所以用c3d8r可能才是錯誤原因。非關幾何非線性...當然，我還要提高網格密度，去確認結果的收斂性。對willams_lee的誤導，深感抱歉。也感謝willams_lee的提問，讓我有機會發現錯誤。
在有限元分析中，应该尽量避免采用一次减缩积分单元（否则应该加密网格，有时也不一定管用）；而应该采用高次积分单元。 C3D8I是非协调单元，和高次单元一样，都是为了防止或者沙漏现象的影响。估计你采用同样的网格密度，而选用C3D20单元，结果也应该正确。类似问题在这里也曾讨论过：另外，个人觉得，既然钢筋和混凝土之间的摩擦不是考察的重点，也就是说不考虑钢筋和混凝土之间的粘结滑移，那么，这个问题完全没有必要如此复杂，定义混凝土一个Part（或者在CAE中组装成Assembly），然后直接利用*Rebar定义钢筋即可，既可以定义为单独的钢筋，也可定义为钢筋层。在6.3版本中，这一功能非常强大（比较予6.2而言），Benchmark Manual和Example Manual中有相应的例子可供参考。
谢谢回应，现附上该文件。
74768-Beam-deform.inp (0.0k)
內存不足，應該修改 abaqus_v6.env檔中的內存設定，加大 pre_memory值或是standard_memory值，端視你是在 前處理 或是 求解 時出現內存不足之警訊，再擇一放大。通常，abaqus中之內定值都會過小，碰到大問題時常會出現內存不足問題BTW,你的input file不完整，無法執行...
输入文件因为包含太多节点信息，足足有六七兆大，没办法只好删去了很多节点的信息，用省略号代替的。内存不足我也想过，不过我觉得还是存在我接触以及约束定义不正确的可能，否则不会一个简单的问题就需要如此多的内存，不知道这样的理解对不对。因为我今天下午修改取消了所有约束，以及接触的摩擦定义，就很快正常运行，不过结果是混凝土梁被压变形，钢筋跑了出来，这显然是不符合实际的，但是运行还是正常，真不知道怎么去定义。
sorry, 我不是很懂兆的單位，英文是指 MB 還是 GB呢?如果可以，你可以壓縮檔案，因為input file是ASCII格式，壓縮比可以很大。其實，你可先照我的方式調整 abaqus_v6.env 中內存設定值，把它調整至abaqus的建議值，如此應該可行...此外，忠於你問題的真實情況假設才是重點，怎可因為內存不足而因噎廢食...如果為了遷就內存，而胡亂假設問題，豈不GIGO!!所以你可能還要先好好想清楚你的分析問題，一點淺見供你參考...
若我没记错，它应该是以实体内存为优先，若不足，再以硬盘来当虚拟内存你用的是学校服务器也无妨，首先你将 abaqus_v6.env 拷贝一份至你的工作目录，然后将拥有权限设为自己，修改它的内存设定，就可以执行了通常在工作站下，abaqus 对环境设定档(即abaqus_v6.env)的读取优先数序为：工作目录下的 env file & User目录下的 env file & ABAQUS site 目录下的 env file
上述前两者你可以修改，最后者只有 Administrator 才能修改
地应力问题
一、在桩土接触分析中，地应力步中，老是提示我this step can't continue by the select increment .我只把*geostatic改成*static就能够计算到30多个increment.为什么会出现这种问题？请各位大虾赐教。
你的geostatic使用不恰当,因为在有接触面的情况下,要注意力的方向。
楼上大哥，我还是不太明白，我的inp文件是由hypermesh生成的，既然方向不对，应该用*static也不能计算阿，请说的明白一点，非常感谢，我现在把我的inp文件传上，望赐教。
.inp (0.0k)
二、不平地面初始地应力的处理方法 命令流文件
我看ABAQUS的帮助里，初始地应力好像是通过给定两点的高程，及相应的z方向应力值、水平方向应力系数来计算单元集的初始地应力，这样对于地面不是水平的怎么办？能不能通过外部文件给单元赋初始地应力,如何操作
可以！！通过inp文件
还有，如果按重力计算出来的应力作为初始应力，请问侧向压力系数怎么体现？急！
请看本人通过文件进行初始应力场平衡的工程事例（也是刚刚才发出的）吧！
我有这样一个想法：
我们在一些情况下有了地应力，但是，我们对地表的初始变形不满意，那么我们先在第一步计算出地应力合初始变形，然后我们将地应力写入为一个文件，在这个文件里我们得到单元积分点上保持平衡的应力（或者其他，我还在想）然后我们通过USER SUBROUTINE 或者INPUT读入，那样我们不就得到了应力却没有如何初始变形吗！网上也有这样的帖子，但是过程不是很明了。
我看了帮助，INPUT好像不行，因为它输入的是单元号和几个应力，然后ABAQUS将这几个应力平均的施加到单元的面上。 USER SUBROUTINE 好像可以它输入的是单元号，积分点号，然后就是应力分量。而我们可以在第一步就输出这几个量，只需稍微操作一下，加一些逗号就可以。只是还有一个问题，USER SUBROUTINE 一次只能返回一个单元号一个积分点的应力分量，但是我们需要一批单元的应力分量，暂时还不知道如何处理！！！不知有无大侠知道如何处理！！！
纠正一点，不是INPUT，是指忽略GEOSTATIC,而直接用*initial conditions,type=stress输入应力分量。
很好的想法，我也在想通过子程序施加，但是ABAQUS的例子太简单，看完 不知所云，：）
我仔细看了帮助，现在面对的难题是：SIGINI里输入的是一个ELEMENT的SRESS，注意是一个ELEMENT而不是一个ELEMENT的一个积分点的STRESS，但是我找了一下，好像找不到一个ELEMENT的STRESS输出，不知兄台有无办法输出！！！如果能找到，就应该能实现目标！
努力值得赞赏，但是你的物质的弹模过高，土的弹模一般达不到GPa的量级，而且如果采用弹塑性本构后引入非线性，收敛情况将会恶化，呵呵
假定你计算的是个土质边坡，假设土的粘结力为零，内摩擦角为20，那么此时边坡的安全系数为1.2。和想和原作者一起探讨边坡稳定性分析的问题
请教zhangpeiwen 兄：
你的INP文件里
*GEOSTATIC
这个1E-6是什么参数啊？我在HELP里看到*GEOSTATIC里是没有参数的。
是初始时间增量，和最终时间，一些例题里采用这样的参数，应该没有问题．
如果土的粘结力c=0的话，首先采用的屈服准则要改变：好象应该用cam-clay准则（可以看一下帮助确认一下）．我做地应力的目的主要是想考虑有水位变化作用下（例如库水位骤升，骤降）边坡的稳定问题，实际上是耦合问题．这些天一直在摸索采用abaqus来模拟水位的骤升、降问题。模拟结果不是很理想。不知道你有什么好的处理方法。请指教。多谢 我有这样一个想法：
我们在一些情况下有了地应力，但是，我们对地表的初始变形不满意，那么我们先在第一步计算出地应力合初始变形，然后我们将地应力写入为一个文件，在这个文件里我们得到单元积分点上保持平衡的应力（或者其他，我还在想）然后我们通过USER SUBROUTINE 或者INPUT读入，那样我们不就得到了应力却没有如何初始变形吗！网上也有这样的帖子，但是过程不是很明了。
但是我现在还不明白生成这个初始应力时应该生成哪一些结果，INPUT里的格式和生成的格式是否相同。这些都是问题
我们在分析一个边坡或者其他的岩土问题的时候，一定要考虑初始地应力问题的，比如边坡稳定性分析问题，一个自然边坡在我们开挖之前是出于自然平衡状态的，但是我们在模拟的时候，给它一个初始地应力的时候，它就不出于平衡状态了，和自然中的实际情况时不一样的。岩体中的应力为荷载产生的应力和初始地应力的和，因此初始地应力的大小直接决定我们的计算结果，如何正确的模拟这个问题到现在还没有很好的妥善的处理。由于初始地应力的存在，岩体的开挖将导致部分岩体卸载，但是在某些部位却是加载的，这个问题也导致了我们在模拟时的难度，也产生如何正确模拟这个过程的问题。然而通常我们都是这样处理的：沿开挖面作用着与初始地应力等价的“开挖释放荷载”的方式来模拟，把由此所得的位移即作为由于开挖产生的岩体位移，由此所得的应力场同初始应力场迭加即为开挖后的应力场。这种方法其实质就是等价原则的实施而已。我的问题的就是对上面阐述在我们的ABAQUS中的实现问题，我们在计算的时候总是要先 施加初始地应力的，当我们只是在这个力的作用下进行计算，我们发现我们的计算对象已经发生了严重的变相，这和我们的实际情况是不相同的，这个问题我们不管是在使用什么软件的时候都出现过，由此我本人请教各位高手对这个问题的理解是怎么样的？我们在实现模拟计算的时候如何处理这个问题？还有就是初始地应力的作用是如何体现的？对我指教一二，本人将不胜感激，我想这个问题也许是很多人想知道的吧。谢谢！！！
呵呵，zhuxunguo所说问题确实存在，而且也没有很好的处理方法。看经验和问题的重要程度了，化些功夫还是可以做的比较满意的。通常的初始地应力场的施加（最简单的就是垂直向加以自重，水平向加以地质勘测给出的侧压力系数乘以自重）常常要引起网格的变形，而这个变形在事实上天然状态下是不存在的，因为我们以天然状态下已经发生变形的尺寸数据来做造型，现在让它再变形一次，显然引起我们的造型网格尺寸的变化，比较恼火呀。一次最好就是探讨探讨怎么能即加进初始应力场，又不产生变形，保证后续计算的正确性。
欢迎一起讨论。。
感谢楼上的小姐，我看了你告诉我的这个网址。受益匪浅，但是还是不是完全的理解。所谓初始地应力是时间和空间的函数。因此我们可以用场这个概念来反映。也就是初始地应力场。初始应力一般情况是由下面的几部分组成的：重力，构造力，动水压力，温度应力和结晶力等。在岩体或者土体开挖中破坏了原来的应力平衡，引起周围岩体的应力重新分布，形成一个新的应力场，称为二次应力场。它与工程断面是由关系的，并随开挖工作的进行再时间上，空间上不断变化。
上面是初始地应力和二次地应力的概念，从他们的概念中我们可以发现，初始地应力破坏后就会形成二次地应力，也就是我们为什么在施加了初始地应力后计算的边坡和隧道等支护体为什么破坏的原因。但是事实上再很多的情况下，我们开挖后支护体并没有破坏，这个原因是我需要知道的，在你告诉我的网址上大家并没有得出很好的结论，而且有很多的理解，尤其是对初始地应力和二次地应力的理解都不正确怎么可能知道这个原因呢，希望你能对我的提问给与我帮助，谢谢。也许我的理解有所偏颇，还请指点一二。谢谢
感谢斑竹的鼓励，我的觉得和你们这些高手交流实在是受益匪浅。可能大家把的意思理解不是很对，我的意思是在简化的情况下，当然关键的因素都要考虑到不然我们计算的意义就失去了，斑竹你说呢？比如我们对材料使用DRUCKER--PRAGER 屈服准则，模型使用的摩尔库仑模型的时候，我们也一般都是使用这样的模型和屈服准则，当然由于材料的不同也有使用邓肯张模型的，剑桥模型以及剑桥修改模型的，都是必须要考虑初始地应力的问题，然后再施加我们要给它施加的载荷，以求解材料的受力情况。所以我提问的目的是为什么我们在施加初始地应力计算（先不施加二次载荷）的时候，材料发生了变形，这和我们实际情况中是不同的，因为一个边坡工程在我们开挖之前是达到平衡状态的，为什么我们计算的时候会出现这个现象呢？我不是很明白。所以提问，请教谢谢！！！
我曾经计算过水工地下厂房，也涉及到原始地应力场的问题。当时做的时候好像是两种处理办法。当然首先要做回归计算，根据测点的应力数据，根据问题的性质假定机组力，用最小二乘法拟合得到计算模型的边界条件。一是将此边界条件施加到计算模型上计算一次，得到的应力场就作为初始地应力场，当然会出现变形，一般我们回忽略这个变形引起的造型误差，后续计算由于边界改变引起的应力场变化叠加到初始应力场上就是二次应力场，每次计算位移要减掉第一次计算得到的位移作为由于条件改变（如开挖、荷载变化）引起的位移。第二种方法是在模型上同时施加应力场和相应边界条件，由于内力与外力平衡，不会有位移产生，但是这样加好像麻烦一些。好像就是这么做的，当然水工计算相对说要粗一些，不知说的对不对。不吝赐教！
四、请教一个初始应力问题，多谢！
我是新手，加了初始应力后，可是没有反应，
不知道什么地方出了问题
请各位大哥分析，谢谢了
** INTERACTION PROPERTIES
*Surface Interaction, name=IntProp-1
*INITIAL CONDITIONS,TYPE=STRESS
bulk, 7800., 7800.
soil, 1600., 1600.
** BOUNDARY CONDITIONS
五、请问如何解决初始地应力问题
请教诸位大侠，在基坑分析当中，如何解决初始地应力的问题？
1，能否先计算自然土层（开挖前）的每个单元节点的竖向位移（重力作用下），然后再在以后的开挖回填荷载步中，将重力作用下的位移场减去
2，或者能否先计算重力作用下每个单元节点的应力状态，再把这个应力场作为初始应力场加在模型上，然后再在这个被加上初始应力场的模型下进行开挖计算
这些方法都是在ansys或是adina里面可以用的，可是我不知道如何在abaqus里面如何实现。请教各位，恳请指点一二，谢谢了
abaqus的documentation里面的standard/manual中的analysis目录下面的coupled porous fluid flow中有关于地应力场如何处理的说明，abaqus中线建立一个初始平衡场，有应力没有位移，用*geostatic
*initial conditions, type=stress, geostatic
六、我们在处理土木工程的时候，一般都要遇到初始地应力的处理问题，基本都要使用如下的关键词：
*INITIAL CONDITIONS TYPE=STRESS, GEOSTATIC
在手册中队其数据行的解释是如下：
Data lines for TYPE=STRESS, GEOSTATIC:
First line:
1. Element number or element set label.
2. First value of vertical component of (effective) stress.
3. Vertical coordinate corresponding to the above value.
4. Second value of vertical component of (effective) stress.
5. Vertical coordinate corresponding to the above value.
6. First coefficient of lateral stress. This coefficient defines the X-direction stress components.
7. Second coefficient of lateral stress. This coefficient defines theY -direction stress component in three-dimensional cases and the thickness or hoop direction component in plane or axisymmetric cases. If this value is omitted, it is assumed to be the same as the first lateral stress coefficient given in the previous field.
Repeat this data line as often as necessary to define an initial geostatic stress state in various elements or element sets.
对其中我有几点认识不清的地方，首先我对(effective) stress的理解就是初始地应力，在数据行中2为Y方向的垂直地应力，
3为其对应的坐标，但是对4种的解释地应力的垂直分量的第二个值如何理解？7侧应力的第二系数，如何理解，在ABAQUS中Y方向不就是垂直方向吗？如何把垂直方向按照是Z方向来理解，则7中的解释可以理解，也就是两个水平应力的计算中的系数，但是按照手册中是如何理解的呢？我现在没有弄明白，希望有朋友可以帮助我一下，谢谢。
我看ABAQUS的帮助里，初始地应力好像是通过给定两点的高程，及相应的z方向应力值、水平方向应力系数来计算单元集的初始地应力，可以试着*initial conditions,type=stress（即不用geostatic参数）每个单元所有的应力分量值。 Data lines for TYPE=PRESSURE STRESS:
First line:
1. Node set or node number.
2. Equivalent pressure stress, .P
楼上的朋友你说的是不是这个啊？如果是的话，也许你的解释有点问题，因为这个参数的数据行只有两个，一个是节点集或节点号，另一个是等效压应力。您可以进一步解释一下你的理解吗？谢谢。
七、【讨论】由初始条件地应力引起的接触问题如何处理?
考虑重力场，需要在初始条件中加地应力,然后Step中施加Gravity与此相平衡，虽然地表产生的沉降不大，但不可避免总有一些沉降。我在地表放一基础，有Assembly将地基和基础方在一起。由于Grvaity产生的沉降，将两者分离，引起计算不能进行。如何解决这个问题？请高手帮助。谢谢
“由于Grvaity产生的沉降，将两者分离，引起计算不能进行。 ” 1如果地基和基础在一个part里，不会产生分离。
2如果是两个part，应该设置接触条件。 3可以把基础单元先remove掉，geosattic后再激活，这样模拟施工顺序要好一点。 4把inp文件传上来看看嘛
八、原创】哈哈，终于建立地应力平衡了，用CAM-CLAY的平衡
摸索了好几天，都快崩溃了。最后终于解决。之前也参考了我们这网上的一些文章。但总是解决不了。最后我发现原来主要问题在这里:只要你的模型的密度×加速度值×你的模型的重力作用方向的尺度应该与你的*INITIAL CONDITIONS,TYPE=STRESS,GEOSTATIC里设置的应力相对应，想想：如果不对应模型就不平衡，然后就得去寻求平衡的街！！！我试了一下，改变侧压力系数并不会对初应变有太大的影响。
这是我的模型，CONC是用来以后用的
这是变形图
九、本人用ABAQUS软件对某地铁工程的施工过程进行了三维弹塑性数值模拟分析，现将有关内容显示在附件中。
看来大家还是很关注这个工程事例，现把其他几个文件给出，想必对大家关于ABAQUS的实际应用会有很多启发和帮助吧！希望斑竹能够给予鼓励，如果希望还会有更精彩的工程应用出现，我等待。。。。。
你好，我刚运行了你的文件，老是出错，提示：ERROR: SPECIFIED STANDARD_MEMORY VALUE OF 256 MB IS TOO SMALL TO RUN THE
ANALYSIS. STANDARD_MEMORY MUST BE INCREASED. MINIMUM POSSIBLE VALUE
IS 436 MB. LOOK AT MEMORY ESTIMATES SECTION OF .dat FILE FOR FURTHER
INFORMATION.
我的电脑配置是512内存，p4处理器，应该不会有问题吧？
控制面板／管理工具／计算机管理，进入后，在计算机管理上点右键，编辑属性／高级／性能／性能选项，更改虚拟内存，把最大和最小都改的大一些
侧压系数是通过泊松比来体现的！
请教各位：我运行了n次gremms大侠的inp文件，错误提示：ERROR: SPECIFIED STANDARD_MEMORY VALUE OF 256 MB IS TOO SMALL TO RUN THE
ANALYSIS. STANDARD_MEMORY MUST BE INCREASED. MINIMUM POSSIBLE VALUE
IS 269 MB. LOOK AT MEMORY ESTIMATES SECTION OF .dat FILE FOR FURTHER
INFORMATION.
我已经改了虚拟内存，而且我的内存是512mb,不知道是什么原因
急盼各位大侠解答，急！
你需要修改ABAQUS_V6.ENV中的内存设置,在WIN2000中ABAQUS支持2GB的物理内存，而在WINXP中支持3GB的物理内存，你的ABAQUS_V6.ENV中的默认只有256MB，你改为大于或等于512MB就可以了。goog luck！
你在安装的&...SITE\&下面找到该文件后打开,在文件的开始就有,一看便知
现在把inp文件传上。
十、【寻找】弹塑性模型中*INITIAL CONDITIONS,TYPE=STRESS,GEOSTATIC
*ELASTIC,TYPE=ISOTROPIC
1.0E7, 0.30
*DRUCKER PRAGER
36, 1.0, 36
*DRUCKER PRAGER HARDENING
参数取值如上,为何初始地应力不平衡,而把 *DRUCKER PRAGER HARDENING
的参数调大,8E5,地应力变平衡,为什么?地应力平衡与DRUCKER PRAGER HARDENING有关吗?
弹性模型也演算过, *ELASTIC,TYPE=ISOTROPIC
1.0E7, 0.30平衡,位移为1E-6以上,为什么?
GeoStatic是将模型恢复到初始的真实应力状态的一个平衡过程。你的模型在弹性阶段和塑性阶段对应的应该是同一个初始状态。你是想把达到塑性破坏的状态作为initial condition吗?
斑竹大人,你好,我的计算模型分别采用线弹性材料模型和弹塑性材料(DRUCKER),所加的初始应力相同 *INITIAL CONDITIONS,TYPE=STRESS,GEOSTATIC rock,0,0, -1.909E6,-86.2,0.5用弹性材料,初始位移很小(1E-6),地应力平衡,结果合理用弹塑性材料,初始位移较大(1E-1),地应力不平衡,结果不合理接着我就遇到了上面的问题,不知道我说明白了没有?
我的意思是要在GEOstatic内保证初始平衡,这个阶段是不用考虑材料的塑性啊,刚性啊,流动性啊的。因为你使用的是TYPE=STRESS
对呀,GEOstatic内保证初始平衡,这个阶段是不用考虑材料的塑性啊,刚性啊,流动性啊的。因为使用的是TYPE=STRESS但是后来的计算需要先前定义的模型材料参数材料属性分弹性和弹塑性同一模型,可以用不同材料参数,而其他部分一样当用弹性材料时,地应力很容易平衡,但是我改成弹塑性材料,地应力就不平衡了,是这个意思,不是同一过程的不同阶段而是两个分别的过程在GEOstatic内保证初始平衡我也并没有考虑材料的属性,而是前面定义的材料属性
我当然知道你已经是不同材料的不同计算case。但是平衡是使用的材料参数不就是一个density或指定应力吗?
谢谢斑竹！问题已解决，在用GEOSTATIC平衡时，我认真阅读了ＡＢＡＱＵＳ的例子，发现在地应力平衡与DRUCKER PRAGER HARDENING参数有一定的观系，当DRUCKER PRAGER HARDENING较大时，与弹性材料平衡一致，当DRUCKER PRAGER HARDENING较小时 ，需要添加新的边界条件，强制使其初始位移为０．
十一、求助:initial conditions的一个问题
不好意思，我看了以前的关于这方面的讨论，但是，还是没有解决自己的问题，实在没有办法，拿出来占大家的时间，谢谢！我做的类似桩基，是土体中加入桶形的桩基础。现在对土进行了iinitial conditions，现在土的初始位移基本为0了，然后我对桶同样用initial conditions，想使桶的初始位移也接近于0，但是，发现这个initial conditions对于桶不起作用，换了很多的参数，题目也不报错，好多天了，没有解决，希望得到大家的帮助，谢谢，谢谢！
*Material, name=SOIL
*Drucker Prager54.1,1.,0.
*Drucker Prager Hardening
500000., 0.2
这里的*Drucker Prager
54.1,1.,0.
中的0好象不太对,一般设为你的土的内摩擦角是54.1差不多大
fangxiang，不好意思，由于工作太忙，现在在才回答。你给我的那个文件是在我上次的那个基础上多加了一个step吧。你加的是在桶的最左边一点加了一个1000的水平荷载。计算结果没有问题啊，以下是在放大2000倍的位移图。
还有水平位移等值线图。
现在这个问题还没有解决，希望各位大牛给与关注阿我又做了个简单的模型桶，但是通过initial conditions,type=stress,geostatic及initial conditions,type=stress,input=xxx.inp，同时计算，但是发现单桶的竖向初始位移还是恢复不到零，发inp文件，请各位看看，先谢了是不是initial conditions 的位移恢复，和模量有很大的关系，不是以前简单的考虑，希望各位帮助，指点，谢谢，多谢
而且你没有定义初始空隙比和初始静水压力
这是一个简化的模型，有些内容不是计算所主要关心的，所以就省略了，现在的主要症结是initial conditions为什么对土有效，而对桶就失效了，多谢，再次感谢帮忙！！
没有啊，你的桶的initial也是加进去了的。有一句你写错了
把_G14,-, 40,50,0.5 改成
_G14,-, 0,50,0.5
就可以了，你0,40两个数字的顺序做反了。
下面是平衡后的竖向位移。
Job1.inp (52.1k)
下图是在加重力前的初始竖向应力场，由于桶的质量比土大了很多倍，所以初始竖向应力桶的也比较集中。
以下是第一步加入重力后，应力场就变均匀了。
你原来的inp文件的结果的刚好相反，所以会导致在桶的自重作用下产生相当大的位移而不能平衡。在PROPERTY模快的菜单中本身有这项功能，只需直接把任意面定义成蒙皮即可，这跟定义壳截面属性一样，实际上程序内部就是利用实体表面的节点来生成壳单元。
请大侠能否具体谈谈梁和体如何进行多点约束？
SKIN 可以解决&壳、体耦合关系&,是不是指壳、体之间无相对滑动,而壳、体之间设置接触面,是否也可以使用蒙皮技术?如果不能,那么壳、体之间设置接触面,自由度是否需要偶合?
壳、体接触问题不用这样解决，只能通过SHELL PART和SOLID PART的接触面来定义，不需要自由度进行藕合 请问楼上的朋友，壳，体之间的耦合用“skin”，如何给“skin”赋材料和截面特性啊？我每次想赋时都无法选中“skin” 与定义壳截面特性一样的，在定义skin时会提示你选择定好的截面的
比如说我建了一个长方体，想把长方体的某个面建成“skin”，但在定义材料特性时只能选择体，而不能选择面，所以就没办法给“skin”赋材料。
你可能对ABAQUS的PROPERTY模快了解的不够，应该没有问题，
如果你对体的property已经有定义,边缘的材料特性也是体的一部分.也就是说你已经定义过嘞,可以简单用1,2等容易数据对skin进行模拟
其实说白了就是你想办法使梁和体在的约束节点处的位移相同就行了，好像和壳差不多，梁体协调，我也没用过。
不是这个意思，我是指体是一个材料，而壳又是另外的材料，如果是这样的，那就没法给体的一个面（设置为“skin”）赋另外的材料了。
如果是不同的维数的part,可以用tie命令找到你需要偶合的部分,用此命令就可以了
在ABAQUS中，看来只能通过不同的PART间的偶合关系来实现，问题是在划分单元是得让PART在交接处的节点基本重合，不知ABAQUS中在划网格时能否很好地控制这一点。
如果几何比较规范，应该自动在边界处协调的
做隧道开挖问题,我们常常用壳单元（三维问题）或梁单元（二维问题）来模拟初期支护结构,有时梁和壳单元与他们相连的实体单元可以处理为完全耦合关系，壳和体有shell to solid couple的选项可以用，我想在壳和体之间设置接触面，不用shell to solid couple选项，可是壳和体之间设置接触面就不收敛，不设接触面收敛，怎么回师？下面是接触定义：
** INTERACTION PROPERTIES
*Surface Interaction, name=IntProp-1
*Friction, slip tolerance=0.005
*Surface Behavior, pressure-overclosure=HARD
** INTERACTIONS
** Interaction: Int-1
*Contact Pair,interaction=IntProp-1,ADJUST=0.0
Surf-shell1,Surf-rock1
msg文件里的错误是
***ERROR: TOO MANY ATTEMPTS MADE FOR THIS INCREMENT: ANALYSIS TERMINATED
谁知道怎么回师？
二十二、〖测试〗〖原创〗关于初始应力计算的一点疑问
此题可以在ANSYS帮助文件的“2.6.13.2. A Sample Initial Stress Problem Using ISFILE”中找到，我这里对初应力文件不是很了解，所以举例想请各位指点一下~
附件里面的test0.mac表示仅有初应力的工况；test1.mac表示加速度向下作用时，并有初应力的工况；test2.mac表示加速度向上作用时，并有初应力的工况；test.ist是在自重作用下产生的初应力文件，也是程序运行所必需的！
从位移计算结果可以看出在单纯的初应力作用下（即test0.mac）结构是向上变形的，向上位移是0.379m；在test1.mac作用下位移为0；在test2作用下位
移为0.758m。
但是从应力计算结果看出，test0的结果应力最后为零；test1和test2的结果应力却只受外在加速度的影响，而不受初始应力影响。
综合以上的位移和应力分析：位移的结果符合线性叠加原理；而单元和节点的应力却不是这样的，初应力在计算之后马上就释放掉了。问题是有没有办法在计算时，能将初应力和加速度作用下的结果应力一起保存在计算结果中，而不将它释放呢？
二 十三、〖求助〗blast，断裂问题
取了半个模型，实际计算的时候取了1/4
模型如下图
此主题相关图片如下：
1、在指定seam的时候该选择那个？1线 ？2线？还是其他？我
选择哪个都是不可以的。是不是seam只是针对体内部裂纹的？ 2、crack front说的是什么？
裂纹拓展面么？图中选择的是那个？
1、seam只是针对体内部裂纹，没错。形态上看3线，最合理。seam是在画网格后才真正出现的界面。获得方法是在实体建好后切一刀。然后指定那一刀为seam。而且，seam不能是将整个实体分为两半的线/面。seam是指实体中在初始太前已有的裂纹上下面，如果裂纹穿透整个实体，显然不合理，意味实体已经完全断裂，没有必要再算了。 2线将整个实体分开了，这样的seam，没有必要分析了1线也就算个裂纹表面，没必要用seam定义用CAE是不能定义动态的扩展裂纹的，裂纹扩展需要直接在inp里自己写
crack front 是指 crack tip裂纹端吧。如果3线是seam，那么s线最上端就是crack front
呵呵，看来我没有把问题说清楚
1、 3下面的线是指引线，不是上面的裂纹。3指示的是交叉点，而不是线。给出这个目的就是为了搞清楚crack front 是不是它。
2、2线是对称面，实际上裂纹是不存在的，裂纹的就是1线构成的那个空缺。2本来是想用来指定为拓展面的。
3、我试过将3定义为裂纹，也就是其中的crack，而se'am是没有的，所以没有指定。但是划分网格的时候，没有得到畸变单元，你知道这个是什么缘故么？
如果没定义什么seam，显然3点是应力集中区，也就是crack tip
CAE里面不能定义裂纹扩展
在edit crack子窗口下。在那个singularity里面修改midside node parameter就能移动节点到1/4处（设为0.25）在degenerate element。。。。。里面控制裂纹端单元当然，如果选no degeneracy肯定不是奇异的^^b 如果选择了别的，那么在mesh时候就要注意了。挨着tip的那一圈单元要mesh为三角形的。如果没有这么做的话，系统不会自动做出想要的单元
1、 crack的输出不知道怎么选？在output中找不到crack 2、生成的畸变网格不规则，有点乱。
在step里面
最下面两个扭，那个是控制history的。里面能控制crack的输出能输出J\K\G\T
2、 ……这个是分网的技术了，要根据实际情况看
个人的经验是围着crack tip用圆环划出个小区域，区域边均匀设置mesh用的seed。再在小区内mesh，圆域内mesh一层三角形单元
是呀 我就是在history和上面的那个东西里选择了但是 两个都是好用的（对于整个模型） history可以针对整个模型也可以针对个别set surface crack 什么的都可以在step的历史设置里面设定~~毋庸置疑
问题就是在计算的时候，呵呵 它就说没有crack的history
不是很明白……程序会给出没有crack的history的提示？这个我没有遇见过……一般确实有history、fieldout不能输出情况，往往因为单元或材料性质造成的但是简单的crack输出是建立在单元间关系以及应力应变上的，应该不存在这类问题吧~没见过。
返回step，想给crack添加上，呵呵。没有crack了……
这个是操作的失误造成的吧。在CAE里设定好了，存了盘怎么会丢~当然如果建模时侯有错误，可能会令某些属性丢失~不过这样程序应该会给点提示
在采用icem生成好极漂亮的网格导入abaqus后，很多事情都不能办比如说：指定畸变单元不好办，把裂尖的网格指定为wedge网格等等我想我是不是该用hypermesh了，用它事先都设置好，就比较好办了
画网格就是仁者见仁智者见智了顺便提，以前在simwe的hypermesh版查询过奇异单元问题，发现这类问题很少提及。有人提过但是，没人能回答，包括版主。当然我也人为hypermesh能够实现奇异单元，但是自己
不会用，不能打保票 cafe斑竹一直喜欢用femap，见过他提到，femap能够实现单元奇异的问题
其实简单的算算是没什么意思的只有复杂的才能现实fem的用处但是复杂的就是要用专业的网格生成工具了
比如icemcfd h'y'p'er'mesh等等接口还是有问题看来必须试试hypermesh了
二十四、〖求助〗关于接触面切向约束问题
在作一个课题时，由于考虑接触面上局部结构的特殊行为，要求不管接触缝面是处于张开还是闭合状态都希望不发生相对的切向滑移。
本来想通过*friction,user中添加Lagrange约束来实现，但该约束仅在接触面闭合时有效；现在写了个uinter子程序来控制切向刚度，但计算时收敛性实在不怎么样，因此特来问问大家有什么更好的思路和办法。
看了看uinter的介绍，似乎该子程序的确可以较好的实现dege兄的目的。但正如UMAT中的DDSDDE一样，DDSDDR似乎对收敛速度影响极大，特别是接触问题涉及到的Discontinuous Iteration，建议dege兄研究一下ABAQUS关于接触问题的算法，或许会有些帮助。
或者利用MPC，对主从面的节点进行约束？？这样可能会导致过约束问题，dege兄可以尝试尝试，有什么结果也可以和大家讨论一下，谢谢！
看看connector element中的rigid beam。这个不会引起过刚度的问题
wjy兄所说的关于DDSDDR的定义确实值得注意，我也正在不断更改和尝试中。做一些小的算例程序都没问题，可是我算的是一大体积混凝土结构在地震动力下非线性响应，似乎还有些困难。
通过mpc给主从面上节点对
加切向约束不行，有overconstraint的问题。
xiaohongchen兄对connector elements似乎比较熟悉，能否再给简要谈谈你的rigid beam element想法，你的建议我也会好好读读，谢谢。
别的兄弟有什么好的新建议也望不吝赐教。
二十五〖求助〗接触面上粘聚力c的模拟
最近帮人做一些岩土方面的问题，碰到关于如何考虑沿接触面（如断层、节理面，结构薄弱面等）上的粘聚力c的问题，查看了仿真、傲雪abaqus版块上的精华区和相关文章，没有找到合适的办法。特来请教大家。
个人理解：在初始和未发生张开、滑移阶段，粘聚力作为初始强度发挥作用，而当接触面由完好进入发生张开、滑移阶段，则不予考虑。对于上述力学模型，如何采取一个简单而有效的力学模型进行数值模拟，希望大家给一些提示和帮助。
先谢谢大家。
是否可以这样来考虑，节理层之间用一些弹簧单元来模拟，并设定这种弹簧单元的一个实效应力，该应力也即即节理层展开的最大受力，不知道这样可否。
edodo兄的建议我也考虑了，但是感觉这么一个力学模型对于简单结构在单调荷载作用下的力学行为似乎还可以，复杂应力路径下这么一个弹簧系统模型（包括法向、切向）似乎就不太合适了，且弹簧的等效刚度也不好确定。
除了上述弹簧模型方法，个人还想了这么几类方法：
（1）用户定义接触面力学本构（基于uinter）；
(2) 用户定义弱面、节理单元（基于uel）,可能的话与接触面共同使用；
（3）基于材料层次去考虑，即将弱面模拟为一层特殊力学行为的材料，
这里也不妨考虑程序本身自带的一些材料本构，如joint material。
请大家帮忙看看。若有别的更好的办法，也请不吝指出。
用弹簧模拟
复杂问题用最简单办法实现是技术人员应有的本领
此主题相关图片如下：可否考虑采用*fric自定义程序定义
二十六、〖求助〗斜拉桥施工控制中张拉工况的索力怎样计算？
在斜拉桥的施工控制中，要给出斜拉索的初张力和预抛高。 因为新张拉的索对已施工的索有影响，所以要在施工中不断调索，初张力怎样算？怎样调索？调多少？
斜拉桥属高次超静定结构，成桥后的主梁线型和结构恒载内力与所采用的施工方法和安装程序有着密切的联系。在施工阶段随着斜拉桥结构体系和荷载状态的不断变化，结构内力和变形亦随之不断发生变化。因此斜拉桥的设计必须模拟现场施工过程中的每一种施工工况对斜拉桥的每一施工阶段进行详尽的分析、验算，求得斜拉索的张拉吨位和主梁的挠度、塔柱位移等施工控制参数的理论计算值，对施工的顺序作出明确的规定，并在施工过程中加以有效的管理和控制。
确定合理施工状态是由成桥状态反求各施工状态的问题。也就是说，在确定成桥合理状态以后，需要确定各施工工序，使成桥后达到合理成桥状态。主要控制参数为斜拉索张拉索力和主梁立模标高。
1. 施工状态与成桥状态
通过调整以下自由度，斜拉桥的主梁和主塔中几乎可以取得任意受力状态：
索力大小以及张拉顺序；
主梁和主塔的预制形状；
安装程序；
支座的纵向、竖向、横向运动和转动。例如，My Thuan桥－越南主跨350 m的双塔双索面叠合梁斜拉桥，
为了减小长期收缩徐变效应，中跨合龙前顶推主梁相对水平位移约2000 mm。为了减小主塔处主梁的弯矩，在主梁合拢后，从临时支承转移到永久支承，高程降低约80 mm（Tao，2001）。
同样，对给定的合理成桥状态、施工步骤、荷载条件，可以有多种静力允许的中间状态。这是因为变量个数远远大于平衡方程个数。也就是说，建造一座桥梁的方式不是唯一的（There is no unique way of building a bridge）。
如果在某个或多个施工阶段应力超限，可以采取以下措施：
改变施工程序，采取更多的施工步骤，索力多次张拉；
改进临时结构设计（Gimsing，1997），或采用临时拉索，如Normandy桥采用临时拉索（Bouchon，2000）；
改变施工方法；
改变结构设计。
所以，总可以通过某种施工方案实现给定的成桥合理状态，而且可达到成桥合理状态的施工方案不是唯一的。但是，如果在施工过程中需要反复调整索力，无疑会使施工工期延长，施工工艺复杂。评价施工方案的合理与否，主要从方便施工和结构安全性方面考虑。设想一种理想施工过程，各施工阶段只需一次性张拉本阶段的斜拉索力，就能实现成桥合理内力状态，且施工过程中不出现超应力现象，则相应的施工状态就是合理的。一旦施工工序确定好后，合理施工状态理论上是唯一的。
2. 不闭合现象
计算中出现按前进分析结果不能达到理想状态的情况，称为计算不闭合。引起不闭合的原因主要有两个：状态不闭合和计算不闭合。
2.1 状态不闭合
从力的平衡状态条件可知，任何斜拉桥，只要支反力与索力已知，结构就成为静定。两跨塔梁固结和多跨漂浮体系的斜拉桥，塔、梁内力状态可由边支座反力与斜拉索力唯一确定。边支座与尾索交于一点时，支反力可由尾索张拉力求得，这种情况下，斜拉桥的受力状态，由斜拉索力唯一确定。
斜拉桥内力状态可由斜拉索力唯一确定的体系，只要保证其成桥索力与优化索力一致，则相应内为状态就是成桥状态合理受力状态。但是达到这一索力状态，单靠索力一次张拉一般是无法实现的。因为成桥合理受力状态在合龙截面处一般都有一定的弯矩和轴力，而自由合龙时该截面弯矩和轴力为零，即悬拼过程中的张拉对跨中合龙段的弯矩没有影响。要改变这种状态有两种做法：一是在合龙截面人为施加一定弯矩后再合龙（人为调整合龙弯矩的大型桥梁实例也是有的。日本东神户大桥是主跨485 m的双塔双索面双层斜拉桥，主梁采用钢桁架结构。主梁中跨合龙前给下弦杆施加附加弯矩，拉紧到位；然后连接主桁节点，终拧螺栓。在如主跨1210 m的瑞典High Coast悬索桥，当全部主跨钢箱梁节段焊接完成后，为了产生设计所需的位移和剪力，主跨梁体两端用强有力的临时连接物与边跨梁体连接。需要加上18 MNm的正弯矩，因此配备了较大的加载装置。），但这在实际施工时操作很困难；实际中常用的方法是合龙后至少再次张拉一根斜拉索。
斜拉桥内力状态须由支反力与索力两者共同确定的结构体系，要达到成桥合理受力状态，必须增加支反力与优化结果一致的条件。在实际工程中斜拉桥支反力是随施工过程被动形成的，要使成桥支反力与优化结果一致，必须至少多调整一对索力。
计算中一般假定新安装的支座不承受力（如果要指定支座反力，可以用调值计算处理）；拆除支座时，只需去掉约束，并施加相反方向的力即可，这不会碰到任何问题。但如果前进过程为拆除支座，现在进行倒退分析，需要安装支座，则会碰到问题。例如，斜拉桥合龙后拆除梁、塔临时约束，梁、塔间将产生较大的水平、竖直和转动相对位移。作倒退分析时，需要安装临时约束，并将梁、塔相对位移调整到指定状态。问题在于，这个“指定状态”我们暂时无法知道。但倒退分析的最后阶段，即安装过程的最初阶段，结构应满足无应力状态。根据这一条件，可以得到“指定状态”。否则，出现状态不闭合。
以上分析表明，受实际施工条件限制，便于实施的方案并不一定都能完全达到合理成桥状态。用斜拉索一次张拉法施工，一般不能完全达到优化的斜拉桥合理设计状态，这是按一次张拉法确定合理施工状态时出现正装、倒拆计算结果不闭合的主要原因之一，称这种不闭合为状态不闭合。
如果自由合龙条件和支反力值的不一致导致结构受力状态偏离合理受力状态较小，采用这一施工方案又能减少施工麻烦，则可用后者代替成桥内力状态，如果偏离合理受力状态较大，则必须在结构合龙后实施索力调整。
2.2 计算不闭合
（1）斜索垂度效应和结构大位移效应等几何非线性引起的不闭合。非线性本身并不会引起不闭合，即加载后再卸载结构位移、内力理论上也将归于初始状态。但实际有限元计算引入了一些假定，计算机计算也有舍入误差，造成非线性计算不闭合。由于常规计算中拉索用等效弹模模拟，缺少“力的恢复程序”，拉索非线性是造成计算不闭合的最大的因素。
（2）结构预应力、徐变、收缩引起结构倒拆的内力不闭合。原则上讲，倒装计算无法进行混凝土收缩、徐变计算，因为混凝土构件的收缩、徐变与结构的形成历程有密切关系。由于倒装计算的顺序是结构形成历程的逆过程，所以在倒装分析时，考虑结构的时差效应的影响是有一定困难的。
3. 确定合理施工状态的计算方法
施工中的结构计算分析不仅能对整个施工过程进行描述，反映整个施工过程中结构的受力特点，而且还能确定结构各个阶段的理想状态，为施工提供中间目标状态。
目前，在斜拉桥施工控制中，进行结构计算分析的方法主要有：前进分析、正装分析计算法，倒装分析法、正装一倒拆迭代法和无应力状态法。
3.1 前进分析
Leonhardt教授提出了两种用于确定施工理想状态的仿真计算方法：前进分析法（forward analysis）和倒退分析法（backward analysis）。
前进分析（肖汝诚，1993；陈务军，1998 ；Reddy P，1999；mari AR, 2000）是在确定了合理成桥状态和斜拉桥施工方案的基础上进行的，通过正装计算确定合理施工状态。采用与斜拉桥施工相同的顺序，指定新安装节段的安装标高（折线拼装），模拟整个施工过程，依次计算各施工阶段结构的施工内力和位移。拉索安装有两种方式：一种是指定索力或索力的某个分量（控制索力）；另一种是指定拉索安装引起的某点的位移大小或需要达到的坐标（控制位移）。
前进施工的安装索力和各节段的安装标高可由倒退分析得到，只要最终得到的成桥状态与预先确定的合理成桥状态偏离不大，且各个施工过程结构满足要求，受力合理，则可将它最为设计成桥状态。
在前进分析中，能较好地考虑一些与桥梁结构形成历程有关的影响因素，如混凝土收缩、徐变问题。
3.2 倒退分析
（葛耀君，1986；杜国华，1989；陈德伟，1990；马健中，1990；范立础，1992；秦顺全，1992；肖汝诚，1993；杨炳成，1998）倒退分析的基本思想是：以成桥合理状态作为初始状态，按照施工步骤的逆过程，一步一步对结构进行倒拆，分析每次卸除一个施工阶段对剩余结构的影响，从而算得各施工阶段的合理状态，确定各施工状态的控制参数（标高和索力以及控制截面应力）。
只要保证拆除时的几何形状的控制，在拆除部分内所有内力为零，倒退分析就是真实的。
表面上看，结构据此按正装顺序施工完毕时，斜拉桥的恒载内力和线型便可达到预定的理想状态。但实际上，由倒拆法确定合理施工状态，一般会遇到结构状态不闭合的麻烦，即按倒拆结果进行正装，将偏离成桥合理设计状态。
3.3 状态比较法
前进或倒退分析需要逐阶段计算，不能直接计算某阶段的状态，误差可能积累。已知斜拉桥的理想成桥状态，求施工中的任一状态。这是否一定要一步步前进或退回至该状态呢？完全不必。（沈为平，1996）只要将最终的成桥状态与已完成的部分作比较，将多出的单元及载荷一次性拆除，同时正向加上施工中的临时载荷，就可以直接确定这一状态，而无需记录各中间状态。
3.4 正装迭代法
实际上内力和位移不可能一次满足要求，可采用正装迭代法进行大循环计算（秦顺全，1992；肖汝诚，1993；颜东煌，1999；Cruz，1999；梁志广，2000）。（颜东煌，1999）提出的正装迭代法运用影响矩阵，根据最小二乘法原理调整各施工状态的张拉索力和立模标高。正装迭代法的基本思路为：先假定一个安装索力，且节点安装坐标假定为成桥设计标高，进行一次正装计算，得到一个成桥状态。将该成桥状态与事先定好的合理成桥状态进行比较，求出差值。利用索力影响矩阵，根据最小二乘法原理，通过使两个成桥状态的控制量差值最小来计算安装索力的调整量，得到新的安装索力；坐标的差值通过节点安装坐标调整。再进行新的一轮正装计算，直至收敛为止。该方法只需作正装计算，且将不闭合原因造成的影响通过最小二乘法原理减小到最低限度。
该迭代能很快收敛，且位移比内力收敛快。
3.5 前进一倒退迭代法
前进一倒退迭代法它可有效地解决除分析状态不闭合以外的结构状态不闭合问题。
正装一倒拆迭代法的主要内容有：
（1）合理处理索垂度引起的非线性效应。采用表观模量法计入垂度效应。第一轮计算斜拉索的弹性模量用 阶段的索力对索弹性模量进行Ernst公式修正后作为第 阶段的模量，以后各轮迭代，利用上一轮相应阶段索力，用于本阶段Ernst公式修正计算中。
（2）徐变迭代计算
混凝土徐变与结构形成过程中构件应力历史有关，一般情况下，倒拆分析在理论上无法计算徐变。但在正装—倒拆迭代计算中，第一轮分析可不计徐变收缩，然后以第一轮正装计算记录的应力历史作为第二轮倒拆分析时徐变收缩计算的依据，逐阶段计入它们的影响，如此反复直至收敛。
3.6 无应力状态
以上介绍的前进分析、倒退分析、正装迭代和前进－倒退分析方法都具有一个严重弱点：斜拉桥架设各阶段的控制参数与施工密切相关，施工中若遇施工方案有较大的改变、施工荷载有较大的变化或温度与设计平均气温不符，则需重新进行计算。这对实际应用十分不利，例如，如果改变吊机重量，为了达到相同的成桥状态，则需要重新计算拉索初始张拉力和安装标高。气温的影响尤其复杂。另外，它还需要逐阶段前进或倒退计算，不能直接计算某阶段的状态，误差可能积累。
索力并不是一个内在变量（intrinsic characterization）。单元无应力尺寸才是内在变量，它是一个相对稳定，比较独立的量，施工方案、施工荷载无关。根据单元无应力尺寸才能建立斜拉桥施工阶段与成桥状态之间的联系。
（秦顺全，1992）无应力状态控制法的基本思想是：在线性状态下对一座已建斜拉桥进行解体，只要各单元无应力构形不变，则无论按什么程序恢复，还原后的结构内力和线型将与原结构一致。
（钟万勰，1992）提出的“斜拉索不变形预张力”其实就是计算斜拉索的无应力长度。武汉长江二桥采用无应力状态方法实现桥面安装。
新拼装单元的节点坐标由单元的无应力构形及新旧单元的连接情况确定，相当于切线拼装。它可以模拟采用螺栓连接的钢梁拼装。
提取整体弹性变形（包括拉压、弯曲、扭转变形），可以确定单元预制尺寸。“预制形状”作为附加荷载施加给结构（遵循指定位移规则和描述节段截面间连接的附加约束），正确模拟施工阶段内力的分配以及保证最终结构位于正确的位置。
由单元无应力预制形状用来完全代表施工阶段和成桥阶段的内力、位移状态，与施工方案、施工荷载无关，这是无应力状态法的巨大优点。无应力状态法另一个优点是，如果所有拉索均为一次张拉，则可以根据单元无应力尺寸直接计算任何一个阶段结构的内力和位移，而无需进行各阶段效应累加。
这样看来，无应力状态法似乎是完美的。精确计算出各单元无应力尺寸后，剩余的工作只是“搭积木”。但从以下的分析表明，无应力状态法对误差很敏感，实际适用时要慎重。
（Marchetti M，1999）经验表明，拉索制作精度大约为±10 mm/100 m，相对误差约10-4。这个精度看起来是非常高的。然而，斜拉索的永久应变范围约为2.5×103~3.5×103。因此，100 m的拉索的弹性伸长约为0.3 m。所以，用无应力索长控制索力的精度≤0.01/0.3＝3.3％。以上没有考虑锚固点坐标误差。对现浇的混凝土斜拉桥，这个误差也将达到厘米级。所以，可以得出以下结论：对短索用无应力索长控制张拉要慎重；对长索，由于索长改变绝大部分由垂度变化引起，只要计算精确，用无应力索长控制张拉的精度很高。
（对南京长江二桥，最长索下料长度335.911 m，其中，垂度2.518 m，弹性伸长0.742 m，垂度修正0.046 m。）
（Paik，2001）韩国SeoHae桥是主跨470 m的双塔双索面叠合梁斜拉桥，采用索长控制为主，索力控制为辅。
由于最终构形对索长非常敏感，为了理论考虑拉索锚固点与现场锚固点之间的差别（difference between the locations of the as-built and theoretical cable work points），计算得到的无应力长度必须调整。为了建立as-built work point locations，在工厂仔细检查预制主梁和拉索之间的连接以及主塔内拉索锚固点。根据这些实测数据，拉索安装前作出索长修正。这种方法应用于美国William H. Harsha桥和William Natcher桥（Felber A，2001）。另外还需要考虑的一点是，无应力状态法对计算参数变化是否敏感，即系统的鲁棒性如何。这一点至关重要，至今未见有文献论述。
看了上面的贴子,大开眼界.问题是这几种算法如何用程序实现.用ansys的生死单元可实现否?
ADINA应该可以,你们也可以去ASCE的网站去查查,有需要的文章告诉我,我帮大家弄来.
二十七、〖讨论〗abaqus中断裂参量的计算
1、畸变网格怎么划分？
我目前采用的是icem划分网格的方法，在abaqus cae中如何实现不知道，直接修改inp文件肯定可以，但是inp文件修改真的是觉得比较麻烦。2、断裂参量如果计算？ KI和J怎么计算？cae中有办法实现？ Blast：你怎么弄的？
首先你必须有abaqus65
在65版前，abaqus的CAE不支持断裂特性计算装好后在的定义接触、连接的那部分模块可以定义裂纹前缘、或者体内部的隐含裂纹进入后，直接在菜单里面可以找到crack子菜单，定义奇异单元、隐含裂纹都在那里
这样mesh完后，会得到奇异单元，但是要注意，裂尖要用三角形或三棱柱的单元，这样系统才会智能的给你产生所需奇异单元定义好裂纹轮廓后进入step设定那里直接定义历史的输出，可以找到定义J\K\T\G的选项。这样定义后就行了注意塑性材料不能定义K什么的，弹性材料不能定义J
二十八、〖讨论〗关于空隙介质的地应力平衡问题
在STANDARD手册中，提到考虑水时的地应力平衡时，土的密度为DRY density,干密度可是不同于浮容重换算得到的“浮密度”呀！不知道大家怎么理解？另外，定义渗透性时，需要定义水的specific weight，是比重还是水的容重/不太明白，敬请指点！
总应力当然是由干密度和水的重量来平衡（主要用来考虑非饱和区的平衡），这样描述比较方便．specific weight是水的容重，密度乘以重力加速度．
specific weight是水的比重，当用kg时，值为10。无论计算地下水位上、下时，采用gravity加重力荷载时，密度为干密度，由于考虑initial condition=pore pressure,程序算得gestatic步中应力皆为有效应力。具体可参见手册
迷糊了，究竟哪一位大哥说得正确？关于specofic weight!比重是指物质的重量与同体积的纯水在4℃时的重量之比。液体比重是指相同体积的液体重量与水的重量之 比，那究竟是1还是10？另外，我们一般在土工分析中，计算有效应力，可都是采用浮容重呀，没有听说用干容重
建议你看一下帮助文档，给你提个醒，abaqus中采用拉应力为正的规定在多孔介质分析中仍然适用．如果再不明白随便找个土力学．肯定能搞明白其中一些基本概念．明白了再做，不误事．
二十九〖讨论〗接触面应力异常的原因是什么
我在计算接触的时候发现,接触面上总是出现应力异常的情况,比如某个单元的应力很大,和周围单元的应力值不连续,出现断层,而实际上是不会这样的.如图所示.请问大侠这是什么原因造成的?如何避免这种情况?
问题已解决.该面(从面)网格加密后,求解的结果就比较满意了
此主题相关图片如下：
三十、〖讨论〗如果处理构造地应力场
如果地应力场是自重应力场＋构造应力场，应如何处理？
是否可以将材料的强度放大（目的是在施加重力和边界应力条件时不发生塑性变形），使用geostatic求解，然后将节点应力读出，作为ini应力条件再导回原模型。这种方法的关键是确定好K0
和构造应力边界条件。 三十一、〖讨论〗如何实现应力驱动的本构关系？
由于现有的有限元程序一般均基于位移法（或混合法），导致整体非线性方程组的一般均针对位移求解（或包括位移变量），于是单元层次的应力－应变关系一般都是应变驱动的，这也是UMAT@ABAQUS或其他自定义本构关系接口一般均是给出应变和应变增量，而要求在接口中更新应力的原因所在。实际上，材料的本构行为往往与荷载相关，如材料的各向异性往往由荷载历史决定，即本构关系ε＝C(σ):σ中的柔度矩阵C是当前应力σ的函数，这就导致一个问题：如何实现此类应力驱动的本构关系，尤其是涉及到应变软化段？迭代法可能是一个办法，但总应变ε中除了包括弹性应变、塑性应变外，往往还包括微裂缝引起的损伤应变，如何区分开来似乎还存在一定问题。 自编程序虽然可以在单元层次实现一些简单的问题，但应用到结构的非线性分析似乎还
是会存在问题，因为基于位移法的有限元不是提供应力增量来求解应变的。望各位就此问题提出自己的意见，谢谢！！
我觉得可以结合uel呀， 就是杂交元或者混合元等等，变量是应力，是不是可以实现UMAT◎ABAQUS接口传递应力增量，而不是应变增量？
就像经典塑性力学的屈服函数是应力的函数，但可以通过returning-mapping算法来转化为应变驱动算法一样，看来可能还得从算法上来找解决办法。在清华BBS上看到有人讨论－－全局积分与局部积分/隐式积分与显式积分，还有人说陈惠发的m叠代就是显式积分（在朱伯芳的书上也讲了），但那个好像不是本构积分把，而是过渡单元的处理，请斑竹能不吝赐教！另，三维的本构可以用在平面应变以及轴对称问题吗？（平面应力肯定不行）就是我的NDI,NSHR尽管可能由主程序传过来，但是我的计算应力更新时全部照着6×6来写？
SMTH上不了,不知道那个m
叠代是个什么咚咚？是Chen 1994年那本书第二卷上的 “塑性状态的确定”一
节么？如果是，感觉那个什么比例因子r的求解好像还是要用迭代法来搞定阿？ 我的理解是，首先你要知道分析的问题NDI,NSHR和NTENS的值，然后根据相应的值来编写UMAT，所以很多例子中都有一句判断：
IF (NDI.NE.3) THEN
WRITE(6,1)
1 FORMAT(//,30X,'***ERROR - THIS UMAT MAY ONLY BE USED FOR ',
1 'ELEMENTS WITH THREE DIRECT STRESS COMPONENTS')
如果能统一，应该就可以去掉判断了，这取决于你的本构模型和相应的算法.
第一个问题就是1994的那本《塑性与建模》的“加载状态的确定》，照斑竹这么说那个r的确定是隐式本构积分算法了?那么大牛Tedbelyscle的那本非线性有限元书上的算法也是隐式算法？而且他的算法就是应力驱动算法？
第二个问题，不知道版主的本构是三维的，还是二维的?
ABAQUS对于平面应变和轴对称的处理，好像不是一般有限元书上讲的，对于平面应变，ABAQUS 还是按照3个正应力1个剪应力来做的，当然轴对称是4个应力分量（不过z方向变成了2方向，而不是三维问题中的3方向），个人认为对于轴对称不需作特殊处理，只需记住2方向的不同即可；但是平面应变问题，按照ABAQUS ，3方向是z方向，在这个方向上应变始终为0，那么在umat中怎么应力更新，得到非0的应力？在一般有限元书上，E,V都要作一下转换的（对于平面应变），在ABAQUS 中应该不用吧，就拿线弹性本构来讲！欢迎指教！
斑竹说得那个判断，应该是去掉了平面应力问题！对于她，ABAQUS中才是2个正应力1个剪应力，不知道对否？在STANDARD 4.2 OUTPUT VARIABLE中竟然有这样一段
Minimum, intermediate, and maximum principal stresses (SP1 &SP2 & SP3)..dat: yes .fil: no .odb Field: no .odb History: yes (SP1 &SP2 & SP3).ABAQUS 写错了吧？应该不是ABAQUS 默认的吧/呵呵，把斑竹当成救世主了
又仔细的看了看r的求解，觉得似乎应该是显式算法，因为r的方程并不含有任何n+1步的未知量，尽管是非线性方程得用迭代法求解。而隐式算法则是方程中含有任何n+1步的未知量，比如强加的塑性一致性条件f(σn+1,kn+1)=0.应变驱动的意思是已知应变增量Δε,更新n+1步的应力σ；而应力驱动的意思则是是已知应变增量Δσ,更新n+1步的应变ε.
我只做过平面应力和三维情况下的,没作过轴对称和平面应变情况.
平面应力下NDI=2, NSHR=1, NTENS=3.
平面应变下NDI=3, NSHR=1, NTENS=4. σz不是独立的，可以通过σz=v(σx+σy)来确定（不敢肯定）
我知道的elasoplastic本构都是ε＝Dσ，D(σ)是刚度矩阵。当然，你可以倒过来写成σ＝Cε。不明白你说的什么应力驱动，应变驱动是什么意思。至于应变软化，实现的方法很多，关键是如何确定是软化还是卸载。
终于明白隐式算法的精要了，多谢斑竹！ BTW：斑竹，在调试子程序时，有没有方便的方法？通过往。DAT写入一些变量，总觉得不方便？好像以前看到过，你与CAFE斑竹的讨论，但是着不找了！对于应变软化，确实容易与卸载相混合，实现应力驱动应该是不错方法，是不是还有其他好的方法？欢迎大家讨论
这个问题有点意思。我还真不懂什么叫“应力驱动的本构关系”。本来，对于一个函数而言，把那个作为自变量，那个作为应变量，好像是人为的。但实际情况恐怕要复杂得多。一般而言，材料的应力--应变关系不是一个简单函数，通常是分段函数，如果用应变作为自变量会带来很多方便，如理想的弹塑性材料，在屈服前是：应力=弹性系数*应变，屈服后：应力=常数。这种关系显然不能用应力来作为自变量。再拿具有应变软化的问题来分析，我不明白为什么就不能用应变作为自变量呢？假定一个简单的具有应变软化的材料本构关系可以分为二段函数：屈服前，应力随应变的增加而增加，屈服后，应力随应变的增加而减少。如果用应力作为自变量，就会带来一个问题，对应某个应力值，会有两个应变值(屈服前和屈服后)，这对求解问题很不方便。而用应变做为自变量就很方便，因为对应屈服应力点有一个唯一的屈服应变值，用这个屈服应变值来判断材料是否屈服不是很方便吗？ 另外，我对“本构关系ε＝C(σ):σ中的柔度矩阵C是当前应力σ的函数”的说法也不敢苟同，C不管是刚度矩阵还是柔度矩阵，它都应该是材料常数，它与应力的关系只是分段关系，也就是在不同的应力范围
内取不同的常数(如屈服前和屈服后)。如果不是常数，那能用有限元来搞定吗？如上所述，对于这种本构关系，用应变作为自变量仍然是很方便的。对于一个复杂的本构关析，如果用应力作为自变量，那么，对应某个应力值，会有多个应变量，很不方便。以上只是我的一点随想，我的那点力学知识可能早就落伍了，还望牛人们不吝赐教。
Ron老哥，对于一般的非线性而言（如混凝土材料），柔度矩阵当然不会是常数，而所谓的分段线性显然只是其中的一种。你说的没错，采用应力作为自变量的本构关系的确存在着是否单值问题，但没有办法的时候，可以通过判断应变的取值范围来判断该取哪个值。更为麻烦的是，有时候似乎只能应力驱动，即已知已知应变增量Δσ而更新n+1步的应变ε，比如，一个弹性体中的裂缝引起的位移增加量εcr就是只能根据当前的应力来获取，即εcr=Ccr:σ中的Ccr是σ的函数，于是：ε=εe+εcr=(C0+Ccr):σ=C(σ):σ
C(σ)也会是σ
的函数。所以会比较麻烦,如果能有办法转化为应变驱动就好了。
三十二、原创〗关于在Abaqus6.41中显示混凝土裂缝 [精华]
以前只用ansys，听说adina算混凝土比较准，决定改学adina，刚搜集了一些资料，又听说Abaqus更好，就把adina先放一边。装上6.41，熬了三个通宵看完了Getting started(不错不错，help比ansys的有水准多了)，做了两个例子，用的是smear crack model，发现死活找不到显示裂缝的选项(这个后处理有点偷工减料)。问了很多人都说不行。看到剑桥那个faq上说可以用patran作后处理，立马当了一个。
1、装abaqus，大概1G。照crack目录中的说明即可。（patran、abaqus和ansys的license都用flexlm管理，安装软件时眼花装错了license
改错了都没关系，不需要卸载，更不需要格硬盘
下即可）。
添加msc.exe的路径。设好环境变量，重启，即可用。
3、在abaqus的inp文件比如rc.inp中要加上
即为往rc.fil文件中写crack数据。
Abaqus command——&&abaqus job=rc&。
4、启动patran(巨慢，每次打开对话框点ok之后要死15秒，是不是没装对？)
(菜单)file——&new，&1.db&,ok。工具栏出来了。
(菜单)preference——&analysis,(看右边)，&analysis code&选&ABAQUS&,OK。
(工具栏)analysis，（看右边），&Action:&选&read results&，&Object:&选&Both&，&Method：&选&Translate&，&Select result file...&，&rc.fil&,OK,&Apply&。模型倒进来了。
(工具栏)result,(可以看到两个框框，在上面那个框选中某个子步，下面那个框选中&Crack orientation,??_component&)，&Apply&。可看到裂缝云图。
是不是我遗漏了什么？其实有更简单的方法？听说有个叫hyperview的也能用于Abaqus后处理？我是新兵，请高手指教！
我也用Concrete smeared model计算混凝土开裂问题，知道abaqus不能显示裂缝。前处理的欠缺是abqus的最大缺陷。请问pjwseu老师，我现在也在做有关混凝土的非线性分析，用的}