新排风管径计算（从风机到末端之间的风管变径）
新排风管径计算（从风机到末端之间的风管变径）
一个风机的管道中有10个风口，风口与风口之行的管径是不一样的，我想知道这样的管径如何计算。
靠每段风管的通风量来计算的
有计算方式吗？
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哈尔滨商业大学毕业设计（论文）海口 15810m2 商城大厦夏季 舒适性空调系统设计学 生 姓 名 指 导 教 师 专 学 业 院马 浩 赵光伟 建筑环境与设备工程 能源与建筑工程2012 年 05 月 10 日Graduation Project(Thesis) Harbin University of CommerceAir-conditioning System Design of 15810 m2 HaiKou Buildings of FushunStudent Supervisor SpecialtyMa Hao Zhao Guang Wei Building Environment and Equipment EngineeringSchoolSchool of Civil and Refrigerating Engineering 毕 业 设 计 (论 文 )任 务 书姓名：马浩 班级： 08-2 班 毕业设计(论文)题目：学院：能源与建筑工程学院 专业：建筑环境与设备工程海口 15810.17 O商城大厦夏季舒适性空调系统设计立题目的和意义： 1．熟悉中央空调设计的步骤、方法、应用规范和标准，加强查阅资料的能力，为以后 工作奠定基础； 2．利用计算机进行冷负荷计算以及辅助设计，提高计算机应用能力； 3．提高利用所学专业知识在实践中的应用能力； 4．提高手工绘图和计算机绘图的能力； 5．通过撰写毕业论文，提高论文撰写能力，并熟悉论文撰写格式。技术要求与工作计划： 1．根据综合楼的特点，确定房间的功能，计算冷负荷； 2．按照房间的使用功能，确定空调系统的设计方案，合理分区； 3．根据总冷负荷，选择机组，确定末端设备，新风机组等； 4．水系统和风系统的设计计算，确定水管径、风管径和风口尺寸； 5．根据综合楼的布局特点，确定机房位置并合理布置机组； 6．运用 CAD 软件绘出相应的水管路、风管路、机房布置图； 7．整理设计说明书，图纸及相关资料。时间安排： 3 月 26 日―4 月 12 日 完成冷负荷，新风负荷及热湿比的计算； 4 月 13 日―4 月 16 日 确定综合楼的设计方案， 合理分区， 选择机组及空调末端设备； 4 月 17 日―5 月 06 日 完成各分区的水管路、 风管路的管径及尺寸， 计算相应的阻力 损失； 5 月 07 日―6 月 01 日 完成机房布置图，冷冻水，风管流程图，并完成相应的设计说 明书； 6 月 02 日―6 月 10 日 整理图纸，设计说明书，并进行修改补充； 6 月 11 日 准备答辩。指导教师要求： 1．遵守毕业设计纪律，保证按时完成； 2．结合专业知识，独立思考，单独设计； 3．要求设计方案合理，设计计算准确，水管路和风管路布置合理； 4．学会利用计算机辅助设计，包括计算，绘图； 5．计算说明书写工整，符合学校要求。(签字) 教研室主任意见：年月日(签字) 院长意见：年月日(签字)年月日毕 业 设 计（论 文）审 阅 评 语一、指导教师评语：指导教师签字： 年 月 日毕 业 设 计（论 文）审 阅 评 语二、评阅人评语：评阅人签字： 年 月 日毕业设计（论文）答辩评语及成绩三、答辩委员会评语：四、毕业设计（论文）成绩：专业答辩组负责人签字：年 五、答辩委员会主任单位：____________________月日答辩委员会主任职称：____________________答辩委员会主任签字：____________________ 年 月 日
哈尔滨商业大学毕业设计（论文）摘要该设计为海南省海口市商城大厦西扩一起工程的空调系统设计。地下一层， 地上十一层，本建筑为一类公共建筑，耐火等级为一级。整座建筑物包括;营业 厅,办公室，会议室等，建筑总面积 24885m2，建筑高度为 56.500 米。通过计算， 系统冷量是 1966.17 kW，制冷机组采用水冷螺杆式制冷机组两台，型号为 LSLGF1160A(M),单台制冷量为 1160KW。全楼采用一次回风系统和风机盘管加 独立新风系统， 特别是风机盘管加独立新风系统的新风处理到室内状态点的等焓 线上，直接送到室内，不承担室内负荷。 为了提高水力稳定性，使流量均匀分配，水系统管路采用膨胀水箱补水和定 压。同时，在相应的计算过程中，根据设计的过程及计算结果运用 CAD 绘制标 准层空调系统平面图，水系统图、空调机房平面图以及冷冻机房平面图。通过本 次设计使室内环境得到改善，达到了设计要求。 关键词：中央空调系统；螺杆式制冷机组；风机盘管；新风系统1AbstractThe design of Hainan province Haikou city mall building westward expansion together with the design of air conditioning system. Underground layer, ground and eleven floors, the building is a public building, fire resistance rating of 1. The whol business hall, office, conference room, building a total area of 24885m2, building height of 56.500 meters. Through calculation, system cooling capacity is1966.17 kW, refrigeration units using water cooled screw chiller units two, type LSLGF1160A ( M ), a single refrigerating capacity of 1160KW. The whole building adopts the secondary return air system and fan coil plus fresh air system independently, especially of fan-coil plus fresh air system independent fresh air into the interior of the state point enthalpy line, directly to the interior, do not undertake indoor load. In order to improve the hydraulic stability, flow distribution, water pipeline system using the expansion water tank and constant pressure. At the same time, the corresponding calculation process, according to the design of the process and result of calculation using CAD drawing standards air conditioning system plan, water system, air conditioning and refrigeration room layout plan. Through the design of the indoor environment improved, has reached the design requirement. Keywords: central air- air system2第一章1.1 前言绪论通过大学本科四年的学习，我掌握了有关的专业基础课程。最为最后总结， 毕业设计是检验我学习能力和对知识掌握程度的一个过程。 我选择中央空调系统 的设计，对我来说是个挑战，我非常愿意接受这个挑战。 目前，随着我国经济的逐步增长，居住条件日益改善人们对生活环境的舒适 性的要求越来越高，对中央空调的需求越来越大，对中央空调节能、舒适、健康 更加关注。综合楼建筑为人们出行提供方便。为给人们创造一个空气清新、温馨 舒适的理想环境，必须搞好综合楼建筑的空调设计。1.2 综合楼空调设计总论1. 节能空调设计是综合楼建筑节能的重要组成部分 舒适指标和房间卫生要求使空调制冷设备和新风、 排风设备每时每刻都在运 转，因而要消耗大量的能源，空调能耗已成为城市民用能耗大户。空调能耗约占 综合楼建筑总能耗的 60％。空调设计在保证各等级建筑空间热舒适指标和卫生 要求的前提下，要尽量降低空调、制冷、新风、排风设备装机容量，并从设计上 要为随气候变化而调节与控制开启台数和开启功率打下基础。 决不能为确保热舒 适指标而任意加大保险系数， 这是摆在空调设计者面前的一个十分迫切重要的问 题。然而，现在人们对健康的追求要求在空调运行时有足够的新风量，新风量的 增加又使得在处理新风时需要更多的能量，出现了健康与节能上的矛盾。在空调 系统的设计时就需要找到一个最佳的平衡点， 这是摆在空调设计者面前的一个重 要课题。设计中选用性能先进的节能型空调制冷设备是设计者必须遵循的原则。 2. 综合楼建筑空调设计的重要性 进入二十一世纪，随着我国经济的增长，改革开放步伐的加快和对外开放政 策的贯彻，全国综合楼建设速度较快，规模也较大。这类建筑的内外装饰华丽多 彩，使用功能齐全，一般都装有全年舒适性空调，因此搞好此类建筑物的空调设 计，保证各空调房间内的温度、湿度、新风量、风速、噪声和含尘浓度等 6 项涉 及到热舒适标准和卫生要求的舒适性空调室内设计参数， 是空调设计者的主要任 务。做好设计工作直接关系到人们的身体健康和综合楼的经济效益，可见搞好综 合楼建筑空调设计的重要性不言自明。1.3 设计任务目的与意义本次设计的任务是综合楼中央空调系统设计，通过合理的设计使综合楼有一个 健康舒适的环境。本次设计的目的是通过四年的专业学习，在老师的指导下进行一 次系统完整的空调设计，培养综合运用所学的基础理论知识解决实际工程技术问题 的能力，提高计算机应用绘图能力和查阅文献资料的能力。3第二章2.1 工程概况设计任务及依据本设计对象为海南省海口市，主要有：营业厅，办公室，会议室等。建筑总 面积 24588 平方米，建筑总高度为 57.000 米。本工程空调设计的任务包括本综 合楼的中央空调系统的设计及通风设计。 本中央空调系统设计要求能够实现夏季 供冷，并能满足人体的舒适性要求。2.2 设计依据2.2.1 室外空调设计参数地理位置：海南省海口市 气象参数为： 1. 夏季： 大气压：100240Pa 北纬 19°32′－20°05′，东经 110°10′－110°41′ 室外平均风速： 室外干球温度：34.50℃ 室外湿球温度：27.90℃ 2.80m/s2.2.1 室内空调设计参数2.3 土建资料2.3.1 外墙结构1. 外墙体（由外向内） ：外装饰层 20mm，通风空气层 50mm, 玻璃面板 60mm，情集料混凝土空心砌块 200mm，内墙面抹灰层 15mm。 由文献[3]表 3-16 得表 2-1 墙体参数 导热热阻 m2? K/W 1.11 传热系数 W/m2? K 0.54 单位面积质量 kg/m2 786 热容量 kJ/? K 683 Ⅰ保温层 ρ=1950类型2. 外窗：采用双层中空玻璃，厚度为 6mm；规格：依据给定的建筑条件确 定；挂深黄色密织布内窗帘，不考虑外遮阳，K=2.60 W/(m2? K)。42.3.4 屋面结构屋面结构类型（由外向内） ：混凝土板 20mm，架空层 200mm，防水层 5mm 厚水泥砂浆找平层 15mm，最薄轻集料混凝土找平层 30mm，加气混凝土砌块 100mm，聚苯板 50mm，钢筋混凝土屋面板 200mm。导热热阻 1.05（O*K/W） ， 传热系数 0.83【W /（O*K），单位面积质量 427 kg/m2 ，热容量 360【KJ/（O 】 *K） 】类型Ⅲ 。邻室和楼下房间均为空调房间，室温相同。2.4 室内负荷条件表 2-2 人员密度 工作场所 商场 控制中心 办公室 大厅 群集系数 人员密度?0.89 0.93 0.96 0.95人/m20.25 0.25 0.1 0.1表 2-3 人员状态 工作场所 商场 控制中心 办公室 大厅 温度 ℃ 26 26 26 26 轻度劳动 极轻劳动 极轻劳动 轻度劳动 状态 显热 W 61 60.5 60.5 58.15 潜热 W 110 73.3 73.3 123.28 湿量 g/h 193 109 109 1845第三章3.1 冷负荷理论依据3.1.1 房间冷负荷的构成负荷计算通过围护结构传入室内的热量； 透过外窗进入室内的太阳辐射热量； 人体散热量； 照明散热量； 设备散热量； 其它室内散热量。3.1.2 房间湿负荷的构成1 2 人体散湿量 其它室内散湿量。3.1.3 主要计算公式冷负荷系数法，当计算某建筑物空调冷负荷是，可按照条件查出相应的冷负 荷温度与冷负荷系数， 用稳定传热公式形式即可算出经围护结构传入热量所形成 的冷负荷和日射得热形成的冷负荷。 1 外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷 CL ? FK[(tl ?? ? td )K? K? ? tN ] 式中CL ――外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；F ――外墙和屋面的面积，m2；(3-1)K ――外墙和屋面的传热系数， W/(m2?℃ )， 由文献[3]附录 2-2 和附录 2-3查取； tN ――室内计算温度，℃；tl ?? ――外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃，由文献[3]附录 2-4 和附录 2-5 查取； t d ――地点修正值，由文献[3]附录 2-6 查取；K ? ――吸收系数修正值，取 K ? =1.0；K? ――外表面换热系数修正值，取 K? =0.9。2 外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷 CL ? FK[(tl ,? ? td )K?? K?? ? tN ] 式中CL ――外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，W；6(3-3)K ――外玻璃窗传热系数，W/(m2?℃ )，由文献[3]附录 2-7 和附录 2-8 查得；F ――窗口面积，m2； ，由文献[3]附录 2-10 查得； tl ,? ――外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值，℃K ? ? ――不同类型玻璃窗框传热系数的修正值；由文献[3]附录 2-9 查得；K?? ――有内遮阳设施玻璃窗的传热系数修正值，单层窗 K?? =0.75，双层窗 K?? =0.85；t d ――地点修正值，由文献[3]附录 2-11 查得。 3 透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷CL ? FCa KJ ,maxCsCnCCL式中(3-4)Ca ――有效面积系数，由文献[3]附录 2-15 查得；F ――窗口面积，m2；Cs ――窗玻璃的遮阳系数，由文献[3]附录 2-13 查得； Cn ――窗内遮阳设施的遮阳系数，由文献[3]附录 2-14 查得；KJ ,max ――日射得热因数，由文献[3]附录 2-12 查得；CCL ――窗玻璃冷负荷系数，无因次，由文献[3]附录 2-16 至附录 2-19 查得。 4 照明散热形成的冷负荷 白炽灯 日光灯 式中CL ? NCCL CL ? n1n2 NCCL(3-5) (3-6)N ――照明灯具所需功率，W；n1 ――镇流器消耗功率系数，明装时， n1 =1.2，暗装时， n1 =1.0； n2 ――灯罩隔热系数，灯罩有通风孔时， n2 =0.5~0.6；无通风孔时， n2 =0.6~0.8； CCL ――照明散热冷负荷系数，由文献[3]附录 2-22 查得。 5 人体散热形成的冷负荷人体显热散热形成的冷负荷CL ? qs n1n2CCL式中 查得；(3-7)qs ――不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W，由文献[3]表 2-13 n1 ――室内全部人数； n2 ――群集系数，由文献[3]表 2-12 查得； CCL ――人体显热散热冷负荷系数，由文献[3]附录 2-23 查得。人体潜热散热引起的冷负荷CL ? ql n1n27(3-8)式中hO ――新风点状态的焓值， kJ kg ；ql ――不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W，由文献[3]表 2-13 查得； n1 ， n2 同式 3-7。 6 人体散湿负荷D ? 0.278mnw ?10-6(3-9)式中D ――散湿量，kg/h；n ――群集系数，由文献[3]表 2-12 查得；m ――计算时刻空调房间内的总人数； w ――名成年男子的小时散湿量，由文献[3]表 2-13 查得。 7 食物散湿引起的湿负荷 D ? 11.5m ?10?3 (kg/h)式中D ――散湿量，kg/h；(3-10)m ――计算时刻空调房间内的总人数。 8 新风冷负荷 1.2nv0 (hO ? hN ) QC ?0 ? 3600 式中 Qc?0 ――新风冷负荷， kW ； n ――计算时刻空调房间内的总人数； v0 ――计算时刻空调房间内的新风标准， m3 h ? p ；hN ――回风点状态的焓值， kJ kg 。(3-11)3.2 新风量的确定精确计算法 对空调房间送新风的目的在于创造一个较清洁的室内环境， 一般空调系统中 新风量的确定要遵守一下三条原则： 1 满足人员卫生要求 在人员长期停留的空调房间，由于人们呼出二氧化碳气体的增加，会逐渐破 环室内空气的成分，给人体带来不良的影响。因此在空调系统的送风量中，必须 通入含二氧化碳少的室外新风来稀释室内空气中的二氧化碳的含量， 使之符合卫 生标准的要求。 2 保证空调房间正压的要求 一般情况下室内都要保持 5～10Pa 的正压， 目的是防止外界环境空气渗入空 调房间，干扰室内温度，湿度或破坏室内的洁净度。是空调房间内部保持一定的 正压值，通常是采用增加一部分新风的方法，是室内空气高于外界压力，然后在 让这部分多余的空气从房间门窗缝隙等不严密处渗出去。83 满足最小新风比 最小新风比为新风量与房间总送风量的比值，新风比应不小于 10%。 估算法 按每人每小时所需新风量确定，如不满足最小新风比，则需增加新风量。3.3 空调负荷计算例举以一层商场早 12：00 为例 （1）西外墙瞬时冷负荷 0.54 × [(35.5-1.90) × 0.98× 0.97-25] CL ? FK[(tl ?? ? td )K? K? ? tN ] =111.3× = 336W （2）西外窗瞬时冷负荷 2.60 × 103 × [(25-1.0) × 1.2× 1.0-25] CL ? FK[(tl ,? ? td )K?? K?? ? tN ] =12.6× =3036W （3）南外墙冷负荷 0.54× （26.8+2-25）=43.19 W CL ? Ai Ki (to.m ? ?t? ? tN ) = 1 7 8 . 0 8 × （4）北外墙瞬时冷负荷 0.54× [(35.10-1.4) × 0.98× 0.97-27] CL ? FK[(tl ?? ? td )K? K? ? tN ] =127.68× =305 W （5）北外窗瞬时冷负荷 2.60 × 103 × [(35.1-2.0) × 0.98× 0.97-27] CL ? FK[(tl ?? ? td )K? K? ? tN ] =50.4× =7837 W（6）照明得热引起的冷负荷V=1128.96× 0.07=81W （7）人体冷负荷 CL=1128.96× 0.25× 0.89× 165=42525W （8）设备散热引起的冷负荷 取 17160 W （9）新风冷负荷 1.2nv0 (hO ? hN ) Qc?0 ? =1.2× 289× 20× (76.67-61.91)/W 3600 其它综合楼空调房间负荷计算详见附表 1。9哈尔滨商业大学毕业设计（论文）第四章4.1 空调水系统的选取空调系统方案的确定冷水系统方案的确定及优缺点如下表：表 4-1 类型 特征 管路系统不与大气相接 闭式 触， 仅在系统最高点设置 膨胀水箱 开式 同程 式 管路系统与大气相通 供回水干管中的水流方 向相同； 经过每一管路的 长度相等 供回水干管中的水流方 向相反； 经过每一管路的 长度不相等 供热、 供冷合用同一管路 系统 分别设置供冷、 供热管路 与换热器， 但冷热回水的 管路共用 供冷、 供热的供、 回水管 均分开设置， 具有冷、 热 两套独立的系统 冷水系统优缺点 优点 与设备的腐蚀机会少，不需 克服静水压力、水泵压力， 功率均低，系统简单 与蓄热水池连接比较简单 水量分配，调度方便，便于 水力平衡 易腐蚀，输送能耗大 需设回程管，管道长度增 加，初投资稍高 与蓄热水池连接比较复杂 缺点异程 式 两管 制 三管 制不需设回程管，管道长度较 短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水 力平衡较麻烦 无法同时满足供热、供冷 的要求 有冷热混合损失，投资高 于两管制，管路系统布置 较简单 管路系统复杂，初投资高， 占用建筑空间较多 不能调节水泵流量，难以管路系统简单，初投资省能同时满足供冷、供热的要 求，管路系统较四管制简单 能灵活实现同时供冷或供 热， 没有冷、热混合损失四管 制单式 泵冷、 热源侧与负荷侧合用 一组循环水泵系统简单，初投资省节省输送能耗，不能适应 供水分区压降较悬殊的情 况复式 泵冷、 热源侧与负荷侧分别 配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节 省输送能耗，能适应供水分 区不同压降， 系统总压力低。10系统较复杂，初投资较高类型特征优点缺点变 水 量系统中的供回水温度 保持定值，负荷变化 时，通过改变供水量 的变化来适应输送能耗随负荷的减少 而降低 配管设计， 可以考虑同时 使用系数， 管径相应减少 水泵容量、 电耗相应减少 系统较复杂 必须配备自控设备基于本建筑为高层建筑、同时考虑到节能与管道内清洁等问题，因而采用了 闭式系统，不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱，这样不仅使管路不 易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，且水泵耗电较小。根据地理位置 和建筑的特点只设一个水系统。由于设计属于多层建筑且冷媒水都在同侧回供， 水系统可均设为同程式。每个层除了供回水管路外，还有一根同程管，各并联环 路的管路总长度基本相同，各用户盘管的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定 性好，流量分配均匀，此系统属于垂直且水平同程系统。 因其各使用功能时间差异比较大，负荷分布不均匀等特点，决定采用了变水 量系统；因单式泵比较简单且建筑只需一个系统分区，所以采用了单式泵系统； 因两管制方式简单且初投资少，而且建筑地处长春，需同时供冷和供热且有特殊 温度要求，因而采用了三管制系统。 为保证负荷变化时系统能有效、可靠节能的运行，设置三台冷冻水泵和冷却 水泵，其中分别设一台为备用水泵；风机盘管供回水管上均设有调节阀，对应在 制冷机房集水器和分水器之间设置压差调节阀，起旁通之效。依据负荷的变化灵 活的调节。 （在过渡季节亦可用，流量小时可将大流量高扬程的冷水循环水泵的 冷水直接送回机组节省能源。 ）为防止管网因杂质和积垢而造成水路堵塞影响使 用，在制冷机组、水泵回水口上加电子水处理仪和除垢器。4.2 空调风系统的选取4.2.1 空调系统的划分原则 能保证室内要求的参数， 即在设计条件下和运行条件下均能保证达到室内温 度、相对湿度、净化等要求； 初投资和运行费用综合起来较为经济； 尽量减少一个系统内的各房间相互不利的影响；尽量减少风管长度和风管重叠，便于施工、管理和测试；系统应与建筑物分区一致； 各房间或区的设计参数值和热湿比相接近污染物相同， 可以划分成一个全空 气系统。 对于定风量单风道系统， 还要求工作时间一致， 负荷变化规律基本相同；11一般民用建筑中的全空气系统不宜过大，否则风管难于布置；系统最好不要 跨楼层设置，需要跨楼层设置时，层数也不应过多这样有利于防火。4.2.2 方案比较表4-2 全空气系统与空气－水系统方案比较表 比较项目 全空气系统 空气－水系统 只需要新风空调机房、 空调与制冷设备可以集中布置在机房 机房面积较大层高较高 有时可以布置在屋顶或安设在车间柱间平台上 机房面积小 风机盘管可以设在空调 机房内 分散布置、敷设各种管 线较麻烦 放室内时不接送、回风 风管系统 空调送回风管系统复杂、布置困难 支风管和风口较多时不易均衡调节风量 管 当和新风系统联合使用 时，新风管较小 可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现 全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与 节能与经 济性 避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间 对热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多房间不 经济 部分房间停止工作不需空调时整个空调系统仍需运 行不经济 使用寿命 使用寿命长 灵活性大、节能效果好， 可根据各室负荷情况自 我调节 盘管冬夏兼用，内避容 易结垢，降低传热效率 无法实现全年多工况节 能运行 使用寿命较长 安装投产较快，介于集 安装 设备与风管的安装工作量大周期长 中式空调系统与单元式 空调器之间 布置分散维护管理不方 维护运行 空调与制冷设备集中安设在机房便于管理和维护 便，水系统布置复杂、 易漏水 温湿度控 制 比较项目 可以严格地控制室内温度和室内相对湿度 全空气系统 对室内温度要求严格时 难于满足 空气－水系统设备布置 与机房12空气过滤 与净化 消 声 隔 振 风管互相 串通可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清 洁度的不同要求，采用喷水室时水与空气直接接触易 受污染，须常换水 可以有效地采取消防和隔振措施 空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染，当发 生火灾时会通过风管迅速蔓延 表 4-3 风机盘管+独立新风系统的特点表 说明过滤性能差，室内清洁 度要求较高时难于满足 必须采用低噪声风机才 能保证室内要求 各空调房间之间不会互 相污染项目 优点1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用 2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省 运行费用，灵活性大，节能效果好 3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间 4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装 5)只需新风空调机房，机房面积小 6)使用季节长 7)各房间之间不会互相污染缺点1)对机组制作要求高，则维修工作量很大 2)机组剩余压头小室内气流分布受限制 3)分散布置敷设各中管线较麻烦，维修管理不方便 4)无法实现全年多工况节能运行调节 5)水系统复杂，易漏水 6)过滤性能差适用性适用于旅馆、公寓、医院、办公楼等高层多层的建筑物中, 需要增设空调的小面积多房间建筑室温需要进行个别调节的场合4.3 空调系统选择根据以上原则及房间的特点对整幢综合楼的空调房间进行划分： 1. 2. 地下一到九层选用一次回风集中系统； 十到十一层采用风机盘管加独立新风系统系统选择说明： 1. 商场、大厅等属于高大空间场所，冷负荷密度大，潜热负荷大，人员密 度大，且食物、人员散发气味多，如果风量不足，不仅会使室内的温湿度得不到13保证，而且会对空气质量产生严重的影响。采用全空气系统在机房内对空气进行 集中处理具有较强的去湿能力，而且风量大，设备可放在空调机房，所以选用全 空气系统。 2.客房等小房间，人员集中程度大，各房间的负荷根据运行时间不一致，且 各自有不同要求， 且受到层高的限制， 因而选用了风机盘管加独立新风系统形式。 其中新风单独处理，与之相比的新风经过回风箱处理的方案相比，减少了风机盘 管中风机的风量，减少了噪声，当风机盘管不运行时新风继续送风，不经过回风 口，增加了室内空气品质。4.4 新风系统新风系统的形式采用分楼层水平式，每层设置新风系统，由于每层的走廊较 长，如果单独设一新风机组，送风效果差，甚至离机组较远的房间有可能得不到 新风，所以将新风系统划分为二个区域。采用风机盘管加新风系统 ，新风处理 方式不一样，对室内空气品质有很大的影响。风机盘管加新风系统的空气处理方 式有: 1. 新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷； 2. 新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷； 3. 新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还 承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷， 风机盘管仅承担一部分室内显热冷 负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患； 4. 新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷 很大，造成卫生问题和水患； 5. 新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管 处理。风机盘管处理的风量比其它方式大，不易选型。 通过比较，和该设计的特点，决定选择新风处理到室内状态的等焓线，不承 担室内冷负荷方案。在每层走廊的两端设置新风处理机组，负担新风负荷，新风 管道不同风机盘管混合，新风口单独送风。4.5 空气处理过程的确定4.5.1 一次回风集中式空调系统该综商场宾馆设计中的一次回风系统均无再热，为减少能耗，在“设计规范” 允许的送风温差内，尽量加大送风温差 Δt O ，取房间热湿比线 ε 与 ? ? 90% 线的 交点 L 作为送风状态点 O。但应使 O 点的送风温度 t O 不低于室内状态点 N 所对14应的露点温度 t N , L ，以免空气在送风口处结露，造成滴水现象。若 tN ? tN ,L &10， 则取 tO ? tL ? tN ?10 ；若 tN ? tN ,L ? 10 ，则取 tO ? tL ? tN，L 。这样确定的送风状态 点 O，不一定恰好在房间的实际热湿比线 ε 上，而可能有所偏离，但偏差通常较 小，对一般的舒适性空调是允许的。 室外新风与室内回风唉空调机内混合达到混合状态点 C,经空调机处理的混 合风达到 L（O）态，然后吸收室内余热和余湿，是室内工作区空气达到设计状 态 N。 1. 空气处理过程在 h-d 图上的表示，如下图 4-1。O DF N O NCW?N L (O) C W? =100%? =90%图 4-1无再热的情况2. 处理过程简化为：W N混合冷却 C 去湿εL(O)N图 4-2处理过程简图4.5.2 风机盘管加独立新风系统采用风机盘管加新风系统，新风处理方式不一样，对室内空气品质有很大的 影响。风机盘管加新风系统的空气处理方式有： (1) 新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷； (2) 新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内的冷负荷； (3) 新风处理到焓值小于室内状态点焓值，新风机组不仅承担新风冷负荷，15还承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷， 风机盘管仅承担一部分室内显热 冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患； (4) 新风处理到室内状态的等温线，风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负 荷很大，造成卫生问题和水患； (5) 新风处理到室内状态的等焓线上，并与室内状态点直接混合进入风机盘 管处理。 通过比较，和该设计的特点，决定选择新风处理到室内状态的等焓线，不承 担室内冷负荷的方案。在客房每层走廊设置新风机组，承担新风负荷，新风管管 道不同风机盘管混合，新风口单独送风，直接送入室内，即为新风直入式。 t ? t ? 10 t ?t 风机盘管处理回风达到机器露点 M ，且 M N ,l ，若 N N ,l ℃，就取 tN ? tN ,l ? 10 tM ? t N , l tM ? tN ?10 ℃。同样的新风送风状态点温度 ；若 ℃，则取tL ? tN ,l，可保证风机盘管送风口及新风送风口不会因结露而滴水。 由新风管直接进入房间的经过处理的新风（达到 L 态）和风机盘管送出的回风（达到 M 态） ，在房间内混合达到混合状态点 O ，然后吸收室内余热余湿，使 室内工作区的空气达到设计状态点 N 。 O 点在 M 点和 L 点的连线上的位置，= 可以由算得的新风量与总送风量的比值 qV ,W / qV 确定。 1. 空气出理过程在 h-d 图上的表示，如下图 4-3：新风管回风风机盘管风机盘管直入式16图 4-3新风直入式处理方案2．处理过程简化为：W N冷却去湿 新风机 冷却去湿 新风机L 混合 M?ON图 4-4处理过程简化图17第五章确定送风状态及送风量5.1 一次回风集中式系统5.1.1 计算依据在 h-d 图上， 根据设计地室外空气夏季空调计算干球温度 tW 和湿球温度 tW ,wet 确定新风状态点 W ；根据设计的室内温度 tN 和相对湿度 ? N ，确定室内空气实际 状态点 N ，查出 hW 和 hN ，并连接 NW 。 根据负荷计算确定室内余热 ? 和余湿 D ，算出房间的热湿比 ?= ? D ，并在 h-d 图上过点 N 作出相应的 ε 线。 本设计中， 用最大送风温差送风， 因此若 tN ? tN ,L ? 10 ℃ 则取 tO ? tL ? tN ?10 ； ， 若 tN ? tN ,L ? 10 ℃ ，则取 tO ? tL ? tN，L 。确定送风温度后， tO 线与 ε 线的交点，即 为送风状态点，查出 hO 。 计算送风量：qV ?确定房间所需的新风量? 1.2 ? (h N ?hO )(5-1)qV ,W，则回风量： qV , N ? qV ? qV ,W(5-2)算出新风量与送风量之比，即新风比： q m% ? V ,W qV 根据新风和回风混合前后能量守恒，算出混合状态 C 的焓值： q q hC ? V ,W hW ? V , N hN qV qV(5-3)(5-4)即为混合状态点 C ， 这也就是空调机的进风状态点。 hC 线与 NW 连线的交点， 需 校 核 换 气 次 数 n 与 新 风 比 m% ， 由 参 考 文 献 ?1? 查 取 ， n ? 5次 / h ，m% ? 10% 。 n 若偏小，则减小送风温差； m% 若偏小，则增加新风量。5.1.2 送风量计算举例以一层商场系统为例： 室外状态点 W ：tW=34.5℃ W，wet=27.9℃ ，t 室内状态点 N ：tN=26， ?N =60%18室内余热 ? =136145W 室内余湿 D =0.02935kg/s 新风量：商场新风量标准为 20m? p，人数 289 人； /h? 房间体积：V= 由 W , N 两点在 h-d 图上查得： dW ? 1 7 . 4 9 g / k g hW ? 76.67kJ/kghN ? 61.91kJ/kg1.热湿比：1 d N ? 1 3 . 5 8 g / k g tN , L ? 1 8 . 6℃4638.70 t ?t t ? t ? 27 ?18.61 ? 8.39 ? 10 作 ? 线与 90%线的交点知 L N ,L ，而且 N N , L ℃ ， tO ? tL ? tN , L ? 18.61 故取 ℃ ，即为送风状态点 O 。 dO ? 1 2 . 2 2 g / k g 查得 hO ? 49.77kJ/kg 2. 计算送风量：qV ?? 67.37525 ? ? 5.55kg/s 1.2 ? (hN ? hO ) 1.2 ? (61.91 ? 49.77)3. 回风量： 4. 新风比：qV , N ? qV ? qV ,W ? 5.55 ?1.33 ? 4.22kg/sm% ?满足要求。qV ,W qV?1.33 ? 23% ? 10% 5.555. 求出混合状态点 C 的焓值：? hN ? 65.3048kJ/kg qV t ? 22.13 在 h-d 图上查得： tC ? 28.05 ℃ C,wet ， ℃ h ? hC 的等焓线与 NW 连线的交点即为混合状态点 C ，即空调机的进风状 则 qV态点。 6. 校核换气次数：n? qV ? 5.55 1.2 ?
? 9.28次/h&5次/h VhC ?qV ,W? hW ?qV , N满足要求。5.1.3 送风量计算汇总表19表 5-1：一次回风系统各房间风量计算表 房间 地下一层 一层 二层 三-八层 送风量 m3/h
新风量 m3/h 20 6975 回风量 m3/h 50 73505.2 风机盘管加独立新风系统5.2.1 计算依据根据设计条件，确定室外状态点 W 和室内状态点 N 。 1. 确定新风机器露点 L (不考虑管道温升)， N 点作 hN 线与 ? ? 90% 线的交 从 点，即为新风机器露点， WL 是新风在新风机组内实现的冷却减湿过程。 2. 确定风机盘管处理后的状态点 M ，若 tN ? tN ,L ? 10 ℃ ，则取 tM ? tN , L ； 若 tN ? tN ,L ? 10 ℃ ，则取 tM ? tN ?10 ℃ 。确定了 tM 后，由 tM 线与 90%线的交点， 即为风机盘管送风状态点 M ，在 h-d 图上查取 hM 。 3. 连接 M 和 L 两点，处理后的新风与风机盘管处理都的回风在室内混合的 状态点 O 必在 M 和 L 两点连线上的位置，可由算得的新风量与总送风量的比值qV .W qV 确定，然后再确定混合点 O 的焓值 hO 。 q q hO ? V ,W hL ? V , N hM qV qN hC 线与 M 和 L 两点连线上的交点即为室内送风状态点 O 。1. 确定房间所需新风量： qV ,W 。 2. 回风量：qV , N ? ? 1.2(hN ? hM )(5-5)(5-6)3. 总送风量：qV ? qV ,W ? qV , N4. 新风比：(5-7)m% ?校核换气次数 n ?qV ,W qV(5-8)qV 与新风比 m? ，要求同一次回风中的标准。 V20第六章空调末端设备的选型空调设备的选择主要包括末端设备、空调机组、改善空气品质设备、及空调 节能与热回收设备，在选择设备之前必须先进行计算，根据具体安装位置选择合 适的设备、最后进行校核计算。6.1 一次回风系统6.1.1 末端设备选型参数以一层商场为例，房间的冷负荷为 136.145kW，新风负荷为 Q=64.319kW， 湿负荷 D=105.66kg/h，室内空气计算温度 t N =26 ℃ ，相对湿度 65％，室外干球温 度 t w =34.5℃ ，室外湿球温度 tW ,wet =27.9℃ ，该房间室内人员 289 人，要求人均新 风量为 20m3/h，总新风量为 5644m3/h。焓湿图如下：N ε O φ =90% C W φ =100%图 6-1Y-1 系统空气处理焓湿图冷量 Q=5.4kW， 风量 qV =1020 m3 /h 选空调机组型号。 查取样本， 选择 AC-238 组合式空气处理机，其名义制冷量为 12.6kW，风量 2380m3/h。6.1.2 空调机组的布置由建筑物的结构特点，一层超市、休闲吧和二层办公室 7 设有空调机房，但 由于房间宽度较短，所以可以采用卧式机组，对于活动用房，面积不大，且没有 空调机房，所以采用吊挂式暗装空调机组。空调送风由风管引出，接到各房间， 经过散流器送出，尽量使送风均匀。新风引入一般由风管从室外引入，接入空调 机组跟回风混合。216.2 风机盘管的选择计算6.2.1 风机盘管加新风系统的处理过程其夏季处理过程焓湿图如下：Nε fc εW Lφ =90% φ =100%C M图 6-2 季风机盘管处理过程焓湿图 W－室外空气参数，N－室内设计参数， M－风机盘管处理室内的空气点 C－送风状态点， ε－室内热湿比，? FC －风机盘管处理的热湿比新风处理到室内等焓点与机器露点的交点，其不承担室内冷负荷，承担一部 分湿负荷。 1. 风机盘管的选型 1) 进风参数：新风直入式系统，风机盘管只处理回风，器进风参数就是室 内空气设计状态的干球温度 tN 和湿球温度 tN ,wet 。 2) 所需的冷量：用所计算的冷负荷 ? 减去房间的新风负荷 ?W ，将此差值作 为风机盘管所需的冷量，即 ?F ? ? ? ?W ? ? ?1.2qV ,W ( hW ? hN ) 3) 所需冷量：qV , F ? ?F 1.2(hN ? hM )(6-1)(6-2)按照给定的进水温度、进风温度（DB/WB） 、所需的冷量和风量，从产品样 本中选定相符的风机盘管。 2. 新风机的选型 1)进风参数：由室外空气夏季空调计算干球温度 tW 和湿球温度 tW ,wet 。 2)所需风量：施工规范允许送风管有不大于 10%的漏风损失，因此所需风量qV ,W 应由新风机各自承担的送风房间所需的总新风量加大 10%确定。3)所需冷量： W ? 1.2qV ,W ( hW ? hN ) ?22(6-3)4)所需机外余压： 由算得的新风送风管路最不利管段总压力损失加大 10%确 定，或按每米管长平均压力损失约为 5-10 Pa ，乘最不利管段总长估算。 按上述所需参数及给定的进水温度等条件，查产品样本可选定新风机型号。 注：以上处理过程是在不考虑管道、设备温升或其保温性能很好时的得到的 近似设计计算过程。 根据以上计算过程，可初步选取空气处理设备。6.2.2 风机盘管的选择计算以标准层十层 A1 办公室为例： 1.已知参数： 房间的冷负荷为 15.506KW， 湿负荷为 7.3kg/h， 室内空气计算温度 tN ? 26℃ ， 相对湿度 65％，室外干球温度 t w =34.5 ℃ ，室外湿球温度 27.9 ℃ ，该房间室内人 员 15 人，总新风量为 450 m3 /h 。 其焓湿图如下：W N ε fc ε C M φ =90% L φ =100%图 6-3风机盘管处理焓湿图查焓湿图可得： hW ? 76.67kJ/kg 2.新风量 450 m3 /hhL ? hN ? 5 8 . 8 5 k J / k gC ? 5 2 . 8 9 k J / k g h由冷量 ?? F ? 1.1?1.51198 ? 1.663kW。选风机盘管型号，当风量和冷量不匹 配时，且实际焓降＜名义焓降，选型时按风量优先。查取样本选用上海通惠--开 利空调设备有限公司生产的卧式暗装风机盘管得其型号为 42CL002（中速） ，风 量 230 m3 /h ，名义冷量 1.679kW，机组的全冷和显冷量均能满足要求，并且还有23一部分富裕量。 。6.2.3 风机盘管的布置风机盘管的布置与空调房间的使用性质和建筑形式有关，对于小型办公室、 客房布置在进门的过道顶棚内，采用吊顶卧式暗装的形式。对于一层服务台房， 消控中心等用房等采用上送上回。 风机盘管机组空调系统的新风供给方式采用由独立新风系统供给室内新风， 经过处理过的新风从进风总风管通过支管送入各个房间。单独设置的新风机组， 可随室外空气状态参数的变化进行调节，保证了室内空气参数的稳定，房间新风 全年都可以得到保证。 风机盘管机组的供水系统采用双水管系统，过渡季节尽量利用室外新风，关 闭空调机组关闭供水。6.3 新风机组的选择6.3.1 新风机组的选择计算新风机组计算方法与风机盘管计算方法基本相同。这里不再详细阐述，具体 计算请看上述风机盘管机组的选择计算。表 6-3 系统 F0 系统 F1 系统 F2 系统 F3-8 系统 F9 系统 F10 系统 F11 系统 产品型号 AC-238 AC-238 AC-238 AC-238 AC-238 AC-238 AC-238 冷量新风机组的选型 热量 kW kW 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 18.9 18.9 18.9 18.9 18.9 18.9 18.9 风量 m ／h 80 80 23803水量 m3／h 1.460 1.460 1.460 1.460 1.460 1.460 1.4606.3.2 新风机组的布置新风机组的布置与每层建筑的建筑形式有关，由于单层的新风量不大，即每 层只需布置一个新风机组，需布置在容易引进，使风管最近和最不利环路阻力较24为平衡的位置，且个新风支管出口直接接入室内。新风入口注意事项如下： 1. 新风进口位置：本系统采用独立的新风系统，因此只须考虑风机盘管机 组配置合理；布置时应尽量使排风口与进风口远离，进风口应尽量放在排风口的 上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，进风口底部应距地面不宜低于 2m。 2. 新风口其他要求：进风口应设百叶窗，以防雨水进入，百叶窗应采用固 定的百叶窗，在多雨地区，宜采用防水的百叶窗。25第七章空气分布的设计计算空气分布又称气流组织，也就是设计者要组织空气合理的流动。大多数空调 与通风系统都需要向房间或被控制区送入和排出空气，不同形状的房间、不同的 送风口和回风口形式和布置、不同大小的送风量都影响室内空气的流速分布、温 湿度分布和污染物浓度分布。室内气流速度、温湿度都是人体热舒适的要素，而 污染物浓度时空气品质的重要指标。因此，要想使房间内人群的活动区域成为一 个温湿度适宜，空气品质优良的环境，不仅要有合理的系统形式及对空气的处理 方案，而且要有合适的空气分布。7.1 布置气流组织分布对于室温允许波动的范围有要求的空调房间，一般能够满足区域温差的要 求，该设计采用散流器平送顶棚回风的气流组织形式，送出的气流为贴附于顶棚 的射流。 射流下侧吸卷室内空气， 射流在近墙下降。 顶棚上的回风口远离散流器。 工作区为回流区，该模式的通风效率低于侧送风，换气效率约为 0.3-0.6。侧送风 口的安装离顶棚距离越近，且又以 15～20 度仰角向上送风时，则可加强贴附， 借以增加射流。合理地组织气流流线的问题，主要是考虑送风口的位置，回风口 的影响较小，对于局部热源应尽可能处在工作区的下风侧或者接近回风。设计侧 顶送风口的调节应达到一下的要求： 1. 各风管之间风量调节； 2. 射流轴线水平方向的调节，使送风速度均匀，射流轴线不偏斜； 3. 水平面扩散角的调节； 4. 竖向仰角的调节，一般以向上 10～20 度的仰角，加强贴附，增加射程。 风机盘管加独立新风系统使风机盘管暗装于天花板，采用上侧送风，同侧上 部回风的形式。送风气流贴附于顶棚，工作区处于回流区中。送风与室内空气混 合充分，工作区的风速较低，温度湿度比较均匀，适用于小空间的客房及其他要 求舒适性较高的场所。 该气流分布排出的空气污染浓度或温度基本上等于工作区 的浓度和温度，也就是说通风效率 Ev 和温度效率 Et 接近于 1，但换气效率 η 较 低，一般在 0.2-0.55。表 7-1 公共建筑风管建议风速、流量 编号 1 2 管段 风机吸入口 风机出口 建议流速 4.0 6.5-10 最大流速 5.0 7.5-1126编号 3 4 5管段 干管 支管 支管上接出的风管建议流速 5-6.5 3-4.5 3-4.5最大流速 5.5-8 4-6.5 4-67.2 散流器选择计算散流器送风气流分布设计步骤为首先布置散流器，然后预选散流器，最后校 核射流的射程和室内平均风速。 散流器布置的原则是： 1. 布置时充分考虑建筑结构的特点， 散流器平送方向不得有障碍物 （如柱） ； 2. 一般按对称布置或梅花形布置； 3. 每个方行散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形；如果散流器 服务区的长度比大于 1.25 时，宜选用矩形散流器;如果采用顶棚回风，则回风口 应布置在距散流器最远处。 散流器送风气流分布计算，主要选用合适的散流器，使房间内风速满足设计 要求。 散流器送风选用散流器平送方式，一般用于室温允许波动范围有要求，送风 射流沿着顶棚径向流动形成贴附射流，保证工作区稳定而均匀的温度和风速。为 保证贴附射流有足够的射程，并不产生较大噪声，所以选顶散流器喉部风速 V=2-5m/s，最大风速不得超过 6m/s，送热风时取较大值。 具体选择过程以一层超市 Y-1 系统为例： 一层商场：L× H=42m× B× 45m× 4.0m；通过计算，算得回风量为 4800 立方米 每小时。 1) 布置散流器，沿长度方向划分为 6 等份，每份长为 8.4 m ，宽度方向划分 为 6 等份，每份为 8 m 。则空调区域北划分为 36 个小区域，通过计算只能安装 13 个散流器散流器数量 n=13 个。每个散流器承担 8.4 m × m 的送风区域，且承 8 担 369.23 m3 /h 的风量。 2) 散流器选择校核计算。 选择散流器，采用假定流速法： 根据房间水平长度选用散流器， 由于本层层高为 4.0 m ， 按颈部风速 2~6 m/s 选择散流器，当层高较高时，选用高风速，甚至可以大于 6m/s 的风速，由于本 层层高为 4.0 m ，选用直径 250mm 的圆形散流器，则可得颈部风速为 3.37 m/s ， 从而求得散流器的实际出风口速度为 3.74 m/s 。 计算射程：27由公式0.25 2 1.4 ? 3.74 ? [( ) ? 3.14 ? 0.9]1/2 Kv0 A1/2 2 x? ? x0 ? ? 0.07 ? 2.134m v0 0.5散流器中心到区域边缘距离为 2 m ，根据要求，散流器的射程应为散流器中 心到房间或区域边缘距离的 75%，所需最小射程为：2 ? 0.75=1.5 m 。 因 2.134&1.5 m ，因此射程满足要求。 计算室内平均风速：vm ? 0.381rL 0.381? 2.134 ? ? 0.175m/s 1 2 42 L 2 2 2 ( ? 4.2 ) ( ?H ) 4 4夏季工况送冷风， 则室内平均风速为 0.175 ? 1.2=0.21 m/s ， 满足 0.21&0.3 m/s 的要求，说明合适。 校核轴心温差衰减：由下式 ?t x vx ? ?tO vd 可以求得?t x ? vx 0.5 ?tO ? ? 8.39 ? 1.24℃ vd 3.37满足舒适性空调温度波动范围 ?1℃ 。 同理可以得出其它散流器型号。7.3 风系统水利计算7.3.1 计算方法在系统和设备布置、风管材料、各送排风点的位置和风量均已确定的基础上 进行，采用假定流速法，其计算和方法如下： 1. 绘制通风或空调系统轴测图，对个管段进行编号，标注长度和风量； 2. 确定合理的空气流速； 3. 根据各风管的风量和选择的流速确定个管段的断面尺寸，计算摩擦阻力 和局部阻力； 4. 并联管路的阻力平衡； 5. 计算系统的总阻力； 6. 选择风机。28风机的选取由下列两个参数决定：Pf ? K p ??P(Pa) (m3/h)Lf ? K1 ? L式中Pf ――风机的风压(Pa)； L f ――风机的风量(m3/h)；K p ――风机附加系数，一般的送排风系统 Kp=1.15，除尘系统 Kp=1.20；K1 ――风量附加系数，一般的送排风系统 Kl=1.1，除尘系统 Kl=1.15；? P ――系统的总阻力(Pa)； L ――系统的总风量(m3/h)。7.3.2 系统风管道的水力计算举例划分管段，对应编号，逐段选定管内风速，计算相应的截面面积。然后根据 标准规格选定风管的断面尺寸， 再计算实际流速。 经查表查得流量得当量直径 D， 根据风量和当量直径确定比摩阻 R，计算沿程阻力。 确定局部构件尺寸和进行局部阻力计算。根据 GB 规范，计算各个局部构件 的局部阻力系数，根据公式： hd ? ? v2 ? 2 计算出局部阻力。 对并联支管进行阻力平衡。采用改变送风口的风量调节阀的开启角度，增大 阻力，满足平衡要求。 计算新风机所需要的风量和风压，计算出最不利环路的总阻力，考虑安全因 素，增加 15％。设计系统的新风量，考虑可能漏风，增加 10％。 对于管段 1： 流量 G=100 m3/h，管长 L=2.90m，初选流速为 V=2.5m/s，根据 G 和 V 查得 《实用供热空调设计手册》表 8.2-1，风管断面积尺寸为 120 ? 120(mm ? mm)。 则实际流速 v＝G/3600ab=100/(3600 ? 120 ? 120) ? .93m/s。 动压 P=0.5 ? 1.2 ? 4.812=0.5 ? 1.2 ? 4.812=13.9Pa。 局部阻力系数，查《实用供热空调设计手册》可知该管段上的附件的总的局 部阻力系数∑ ? ＝6.2。 则局部阻力 Z=6.2 ? 13.9=86.18Pa。 单位比摩阻用插值法确定 R=0.519Pa/m， 沿程阻力 RL=0.519 ? 2.8=1.4532Pa。 风口（双层百叶）的压力损失为 0.1Pa。 管道阻力即为风管的压力损失： ∑P=Z+RL+0.1=86.18+1.=87.73Pa。 其他管段的各个参数的确定方法与管段 1 的方法相同。 得其最不力环路阻力损失为29P=87.73+4.12+3.80+2.48+6.09+3.90+3.4+2.51=116.74Pa 最近环路 1-9 P =90.44+12=102.44Pa 不平衡率△X=△P/△Pmax=(116.74-102.44)/116.74=12.24%＜15% 阻力平衡满足要求。7.4.3 风口布置1 风口对气流组织有着关键断作用，根据送回风量，选择合适的风口，均匀 分配， 同时避免柱和梁的阻挡。 最大可能的减少风量扰动对气流产生的负面效应。 在工程设计中采用了以下措施： 2 新风口应尽量靠近风机盘管的送风口，目的让新风与室内回风混合均匀。 3 送风口尺寸放大。 变风量末端在调节时产生的风速变化会使人感到不舒适， 这在大风量送风口尤为明显。解决这个问题的最简单方法是加大吊顶风口的 尺寸，尽可能减少出风速度，使这种风速的变化带来的影响微乎其微。一般 可将送风口的额定流量加大一档。 4 增强吊顶贴附效应。使吊顶平面保持平整，尽量使吊顶面的凸凹远离送风 口。这其中主要包括灯具、水喷淋头和火灾报警探头，两者间须隔开一定的 距离。7.4.4 风管的布置及附件1.风管道全部用镀锌钢板制作，厚度及加工方法，按《通风与空调工程施工 及验收规范》 （GB50243-97）的规定确定，主管和支管的断面尺寸在途中标明； 2.设计图中所注风管的标高，以风管底为准； 3.穿越沉降缝或变形缝处的风管两侧，以及与通风机进、出口相连处，应设 置长度为 200～300mm 的人造革软接；软接的接口应牢固、严密。在软接处禁止 变径； 4.风管上的可拆卸接口，不得设置在墙体或楼板内； 5.所有水平或垂直的风管，必须设置必要的支、吊或托架，其构造形式由安 装单位在保证牢固、可靠的原则下根据现场情况选定，详见国标 T616； 6.风管支、吊或托架应设置于保温层的外部，并在支吊托架与风管间镶以垫 木，同时，应避免在法兰、测量孔、调节阀等零部件处设置支吊托架； 7.安装调节阀、蝶阀等调节配件时，必须注意将操作手柄配置在便于操作的 部位； 8.安装防火阀和排烟阀时，应先对其外观质量和动作的灵活性与可靠性进行 检验，确认合格后再行安装；309.防火阀的安装位置必须与设计相符，气流方向务必与阀体上标志的箭头相 一致，严禁反向； 10.防火阀必须单独配置支吊架； 11.每个风支管都接防火调节阀。31第八章8.1 空调水系统的设计原则空调水系统设计空调水系统设计应坚持的设计原则是： 力求水力平衡； 防止大流量小温差； 水输送系数要符合规范要求； 变流量系统宜采用变频调节； 要处理好水系统的膨胀与排气； 要解决好水处理与水过滤； 要注意管网的保冷与保暖效果。8.2 空调水系统方案的确定空调水系统按照管道的布置形式和工作原理，一般分为一下主要几种类型： 1. 按供、回水管道数量，分为：双管制、三管制和四管制； 2. 按供、回水在管道内的流动关系，分为：同程式和异程式； 3. 按供、回水干管的布置形式，分为：水平式和垂直式； 4. 按原理分为：开式和闭式； 5. 按调节方式分为：定流量和变流量。 该设计中管路不与大气接触，在系统最高点设置膨胀水箱，且冷源的供冷用 水冷螺杆式冷水机组供给，房间不需要同时供冷、供热，故选用闭式双管系统， 冷水、热水共同使用一个管路，系统简单，不需要克服静水压力、水泵压力，功 率均低，初投资省等优点。干管的布置采用垂直同程式，一级泵、水泵变流量系 统。 在一级泵、水泵变流量水系统中，水泵通过变频或其它方法改变转速而改变 流量运行，风机盘管设有电动温控阀（两同阀） ，可根据房间温度控制电动两通 阀来开、关间断调节风机盘管的供水量，同时，冷水机组还可根据系统回水温度 调节制冷量，而水泵随着冷负荷的变化而改变流量。根据水的流动方向，选用垂 直同程式，供、回水干管中的水流方向相同；经过每一环路长度相等，可是初投 资大。32第九章 空调冷源设备选择冷源是空调系统的核心部分。 空调系统冷源设计的合理与否直接影响空调系 统是否能正常运行与经济运行。因此，在空调系统设计中，要十分注意合理地选 择和设计空调系统的冷源。要根据使用能源的种类、一次投资费用、占地面积、 环境保护、安全问题和运行费用等方面综合考虑，慎重决定空调系统冷热源的组 成方式并要精心设计。9.1 冷水机组的选型整幢综合楼的空调设计冷负荷： ? =1966.17kW 则冷水机组的装机容量： ?0 ? ?K? K f K? Kb 式中 K ? ――同时使用系数，取 0.8K f ――冷量损失附加系数，取 1.1K? ――效率降低修正系数，取 1.05Kb ――事故备用修正系数。现“设计规范”规定，选择制冷机时，台数不宜过多，且不考虑备用，取 Kb =1.4，则 0.8× 1.1× 1.05× 1.4= kW ?0 =1966.17× 查样本，选取冰轮公司水冷螺杆式冷水机组 LSLGF1160A(M)2 台。其主要 性能参数如下表：表 9-1 性能参数 名义制冷量(kW) 额定输入功率(kW) 最大运行电流(A) 制冷剂填充量(kg) 电源 安全保护类别 容量控制 控制方式 压缩机 冷却水类型 冷却水流量 冷水机组性能参数表 数据
60 380V 3N--50Hz 高低压保护、新水保护、防冻保护、安全阀保护、过载保护、 水温保护、压缩机过热保护 4级 采用 PLC 控制器进行全天候智能管理 开启式双螺杆压缩机 Y-A 一台 壳管式 79.6m3/h33性能参数 冷却水管径（法兰） 冷却水水阻力 冷冻水类型 冷冻水流量 冷冻水管径（法兰） 冷冻水水阻力 外形尺寸 长 宽 高 运转噪声 机组净量 运转重量 冷冻水进水温度 冷冻水出水温度 冷却水进水温度 冷却水出水温度 蒸发器污垢系数 冷凝器污垢系数数据 2× DN100 65kPa 干式壳管式 64.9m3/h 2× DN100 59kPa3080mm 1150mm 1560mm 75dB(A) 2100kg 2415kg 12℃ 7℃ 30℃ 35℃ 0.0176m2? / kW ℃ 0.043m2? /kW ℃9.2 机房内水管管径计算1. 冷冻水水管管径计算 机房内冷冻水水管连接如图所示， 此时的管径计算应按机组的额定冷冻水流 量计算，机组的额定冷冻水流量为 64.9m3/h（即 18.028L/s） ，按前述计算管径的 方法，将计算数据和结果列于下表中。表 9-2 管段 编号 1-4 2-3 3-4 4-5 流量 qv L/s 18.028 18.028 18.028 36.056 管径 DN 125 125 125 150 制冷机房冷冻水水力计算表 允许流速 m/s 1.9 1.9 1.9 234di mm 109.94 109.94 109.94 151.54di′ mm 131 131 131 156实际流速 m/s 1.34 1.34 1.34 1.894 1图 9-13 2制冷机房冷冻水系统图52. 冷却水水管管径计算 机房内冷却水水管连接如图所示， 此时的管径计算应按机组的额定冷却水流 量计算，机组的额定冷冻水流量为 79.6m3/h（即 22.11L/s） ，按前述计算管径的方 法，将计算数据和结果列于下表中。1图 9-22机房冷却水系统图3表 9-3 制冷机房冷却水水力计算表 管段 编号 1-2 2-3 流量 qv L/s 22.110 44.220 管径 DN 125 200 允许流速 m/s 1.9 2 Di mm 121.75 167.83 di′ mm 131 207 实际流速 m/s 1.64 1.315359.3 分水器和集水器的计算集水器和分水器实际上是一段大管径的管子， 只是在其上按设计要求焊接上 若干不同管径的管接头， 一般是为了便于连接通向各个环路的许多并联管道而设 置的，分水器用于供水管路上，集水器用于回水管路上，在一定程度上也起到均 压作用。集水器和分水器的直径，可按并联接管的总流量通过集水器和分水器时 的断面流速 V=1.0~1.5m/s 来确定。流量特别大时，允许增大流速，但最大不宜 超过 4m/s。集水器和分水器都用无缝钢管制作。选用的管壁和封头板的厚度以 及焊接作法应按耐压要求确定。集水器和分水器应设温度计、压力表，底部应有 排污管接口，一般选用 DN40，两者之间应设均压管，配管间距应考虑两阀门手 轮之间便于操作。 确定分水器和集水器的管径的原则是使水量通过的流速大致控制在 0.5～ 0.8m/s 的范围内确定。取其中水流速为 0.8m/s，按循环水量 64.9× 2=129.8m3/h， 可算得缸体内径为 239.6mm，可选用 ? 273× 规格的无缝钢管。 7 分水器和集水器的管长由所需连接的管接头个数、管径及间距确定。量相邻 管接头中心线间距宜为两管外径+120mm；两边管接头中心线距集管端面宜为管 外+60m。分水器和集水器底部应设排污管接头，一般选用 DN 40 ，其构造简图 和布管见下图。图 9-3分集水器示意图369.4 冷却塔的选型冷却塔是使水在塔内与空气进行热湿交换而得到降温， 采用开放逆流式并配 有风机，使空气与待处理的冷却水强制对流，以提高水的降温效果。根据制冷机 样本直接查取所需冷却水水量值， 乘以一定的安全裕量计算 qV 值， 然后根据 qV 值从产品样本选择型号和规格。 冷水机组标准工况下冷却水水流量为 64.9m3/h，取设计余量为 k ? 1.10 ，则3 冷却水设计流量为 qV ? 1.1? 64.9 ? 71.39m /h。设计地点的大气参数接近冷却塔标准工况，故直接查样本选用广州马利新菱冷却塔有限公司生产的 SR 系列超低 噪型逆流式圆形冷却塔 2 台，型号 SR―80―UL。 主要参数：冷却水流量为 90m3/h，塔体扬程为 2m H 2O 。 冷却塔的布置： 1. 冷却塔应设置在空气流畅，风机出口处无障碍物的地方。如建筑外观的 需要，冷却塔需用百叶窗围挡时，则百叶窗静孔面积处的风速应小于 2m/s，以 保证有足够的开口面； 2. 冷却塔应设置在噪声要求低和允许水滴飞溅的地方，当附近有住宅或其 他建筑物，且有一定的噪声要求时，应考虑消声和隔振措施； 3. 冷却塔设置在屋顶或楼板上，应校核结构承压强度； 4. 冷却塔和制冷机一般为单台布置，便于管理； 5. 冷却塔的补给水量一般为冷却塔循环水量的 1～3%； 6. 为了防止冷凝器和冷却水管路系统的腐蚀，冷却水和补给水的水质要达 一定的标准，必要时应设加药装置，对冷却水进行处理； 7. 当多台冷却塔并联使用时，要特别注意避免因并联管路阻力不平衡造成 水量分配不均或冷却塔底池的水发生溢流现象。为此，各进水管上都必须设置阀 门，借以调节进水量；同时在各冷却塔的底池之间，用与进水干管相同管径的均 压管（平衡管）连接。此外，为使各冷却塔的出水量均衡，出水干管宜采用比进 水干管大两号的集管并用 45? 弯管与冷却塔各出水管连接。9.5 水泵的选型9.5.1 冷冻水泵的选型选择原则及注意事项：首先要满足最高运行工况的流量和扬程，并使水泵的 工作状态点处于高效率范围；泵的流量和扬程应有 10~20%的富裕量；当流量较 大时，宜考虑多台并联运行，并联台数不宜超过 3 台，并应尽可能选择同型号水 泵；供暖和空调系统中的循环水泵，宜配备一台备用水泵；选泵时必须考虑系统37静压对泵体的影响， 注意水泵壳体和填料的承压能力以及轴向推力对密封环和轴 封的影响， 在选用水泵时应注明所承受的静压值， 必要时有制造厂家做特殊处理。 2 台冷水机组各配置 1 台冷水泵，考虑到维修需要，选择 1 台型号相同的备 用水泵并接在管路系统中，3 台水泵可随时切换使用。 1. 水泵流量的确定 1 台水泵设计流量为 1 台冷水机组额定冷冻水水量，即 qVmax ? 64.9m3 /h 。 2. 水泵扬程的确定 (1) 冷水机组蒸发器的水压降 ?P ? 59000Pa ； 1 (2) 确定环路最不利点 确定五层右侧 A 套间 6 房间的风机盘管为最不利点，则最不利环路上的空 调末端水路阻力 ?P2 ? 18000Pa ； 环路管件的局部损失及环路的沿程损失（采用估算法） 估算公式为： ?P ? 0.05L(1 ? k ) 3 取 k =0.6，管路总长为 150m 最不利环路水循环的总阻力为：Hmax ? 0.05 ?150 ? (1 ? 0.6) ? 5.9 ?1.8 ? 19.7mH2O3. 冷冻水泵的选取 取安全系数 1.1，则qV ? 1.1qV ,max ? 1.1? 64.9 ? 71.39m3 /hH ? 1.1Hmax ? 1.1?19.7 ? 21.67mH2O根据 qV ， H 查样本，选用 IS100-80-160B 型水泵，其流量 86.8 m3 /h ，扬程 24 mH2O ，进水管管径 DN 100，出水管管径 DN 80，配 11 kW 电机，转速 2900 r/min 。 冷冻水泵配管布置 进行水泵的配管布置时，应注意以下几点： 1. 安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于 降低和减弱水泵的噪声和振动的传递； 2. 出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损； 3. 水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀，目的是便于水泵不 运行能不排空系统内的存水而进行检修； 4. 水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以利检测。如果水泵从地位水 箱吸水，吸水管上还应该安装真空表； 5. 水泵基础高出地面的高度应小于 0.1m，地面应设排水沟。389.5.2 冷却水泵的选型冷却水泵的选择要点与冷冻水泵相似，应以节能、低噪音、占地少、安全可 靠、振动小、维修方便等因素，择优选择。 2 台冷水机组各配置 1 台冷却水泵，考虑到维修需要，选择 1 台型号相同的 备用水泵并接在管路系统中，3 台水泵可随时切换使用。 1. 水泵流量的确定： 1 台水泵设计流量即 1 台冷水机组额定冷却水流量， qV ,max ? 79.6m3 /h ； 2. 水泵扬程的确定： (1) 冷水机组冷凝器水路压降 ?P ? 65000Pa 。 1 (2) 冷却塔开式段高度取 Z ? 3.0m ，冷却塔置于屋顶，循环冷却水管总长约 为 50m。 取 Rm ? 0.05mH2O ， k ? 0.5 ，则Hmax ? ?P ? Z ? 5 ? 0.05L ? 6.5 ? 3.0 ? 5 ? 0.05 ? 50 ? 17mH2O 13. 冷却水泵的选型 取安全系数 1.1，则qV ? 1.1qV ,max ? 1.1? 79.6 ? 87.56m3 /hH ? 1.1? Hmax ? 1.1?17 ? 18.7mH2O根据 qV ， H 查样本，选用 IS100-80-160A 型水泵，其流量 93.15 m3 /h ，扬程 28 mH2O ，进水管管径 DN 100，出水管管径 DN 80，配 11 kW 电机，转速 2900 r/min 。9.6 屋顶膨胀水箱该设计在闭式冷水循环系统的最高位置设置膨胀水箱， 要确定膨胀水箱的容 积，必须先确定冷水系统管内谁都质量，而实际上这一数据的求得十分繁琐。为 了避免复杂的计算，根据经验设计，通常的中央空调系统膨胀水箱的有效容积取 值范围约 0.5～1.0m3，本设计取膨胀水箱的有效容积 1.0m3。据此选用 1.0m3 的 玻璃钢膨胀水箱座。9.7 水系统附件的设计9.7.1 除污器和水过滤器在水系统中的水泵、换热器、孔板以及表冷器（冷热盘管） 、加热器等设备 入口上设过滤器。对于表冷器和加热器可在总入口或分支管路上设过滤器。常用39Y 型过滤器，也可采用国家标准的除污器。减压稳定阀前也应装设 Y 型过滤器。 除污器和水过滤器的型号都是按连接管管径选定， 连接管的管径应与干管的管径 相同。 在选定除污器和水过滤器时应重视它的耐压要求和安装检修的场地要求。 除 污器和水过滤器的前后， 应该设置闸阀， 供它们在定期检修时与水系统切断之用； 安装时必须注意水流方向； 在系统运转和清洗管路的初期， 宜把其中的虑芯卸下， 以免损坏。9.7.2 放空气器水系统中所有可能积聚空气的“气囊”顶点，均应设置自动排气阀，自动排气 阀的接管上应设置闸阀。9.7.3 阀门水系统的阀门可采用闸阀、止回阀、球阀，对于大管路可采用蝶阀，选用阀 门时，应和系统的承压能力相适应，阀门型号应与连接管管径相同。 阀门的作用一为检修时关断用，一为调节用。当需定量调节流量时，可采用 平衡阀。平衡阀可以兼作流量测定、流量调节、关断和排污用。一般在下列地点 设阀门： 1. 水泵的进口和出口； 2. 系统的总入口、总出口；各分支环路的入口和出口； 3. 热交换器、表冷器、加热器、过滤器的进出水管； 4. 自动控制阀双通阀的两端、三通阀的三端，以及为手动运行的旁通阀上； 5. 放水及放气管上； 6. 压力表的接管上。40第十章10.1 消声与隔声设计消声、减振与保温设计1. 设计通风与空调系统时，应通过声学计算，使通风机的噪声频率特性与 消音器提供的频带衰减量之差，保持小于或等于室内允许的噪声频率特性； 2. 通风、空调和制冷机房的位置，宜布置在远离对隔振和消声有较严格要 求的房间的位置，机房内部的噪声控制，应以隔振和隔声为主，吸声为辅；通风 机和空调系统产生的噪音，当自然衰减不能达到允许的标准时，应设置消声器或 采用其他消声措施。系统所需要的消声量，应通过计算确定； 3. 选择消声器，应根据系统所需消声量、噪声源频率特性和消声器的声学 性能及空气动力特性等因素，经济技术比较，分别采用抗性、阻性和阻抗复合消 声器； 4. 选用机械设备时，要选择效果好、噪声低的产品； 5. 经过消声处理后的风管，不宜穿越产生较高噪音的房间。噪声较高的风 管， 不宜穿越要求保持较低噪声的房间， 当无法避免时， 应对风管进行隔声处理； 6. 设计风道时要注意风速，考虑风道自然消声，在设计弯头时加设导流叶 片，尽可能的减少空气涡流现象； 7. 在设计送回风处加贴软性吸声材料； 8. 注意风管的连接方法，防止串声事故发生； 9. 避免外界噪声传入风管内； 10. 机房尽量远离要求安静的房间。安静条件要求不同的房间不要共用一个 系统，以防止他们之间串声。10.2 减振设计10.2.1 冷冻机、水泵及风机等设备的减振1. 制冷机、水泵和通风机，宜固定在隔振基座上，隔振基座可以用钢筋混 凝土板或型钢较高而成。中、低压离心通风机的隔振基座，宜采用型钢机构； 2. 每台设备宜采用单独的隔振基座，不宜设计成多台合用基座； 3. 常用的隔振材料有软木、海绵乳胶、玻璃纤维、防震橡胶、金属弹簧和 空气弹簧。4110.2.2 管道减振管道隔振一般是通过设置绕性接管和悬吊或支撑的减振器来实现。 风机进出风口与管道之间用软接， 目前普遍采用双层帆布或人造皮革材料制 作，其合理长度 L 可根据风机的机号来确定： No2.8～6 No8～20 L=200mm L=400mm水泵的进出水口处应配置橡胶绕性接管。 设备与管道之间配置绕性接管或软接后，还要采取支撑会悬吊支架隔振装 置。10.3 保温设计1. 冷热水供回水管均需保温，冷凝水也宜保温； 2. 风管保温采用 PEF，厚度为 10mm； 3. 冷冻水管保温为福乐斯 DN≤150，厚度为 25mm，冷冻水管保温 DN≥200， 厚度为 35mm，凝结水保温厚度为 15mm； 4. 非镀锌的保温水管道、支吊架表面除锈，刷防锈漆两遍； 5. 不保温的管道、金属支吊架、排水管等，在表面除锈后，刷防锈底漆和 色漆各两遍。42第十一章11.1 设计说明经济性分析本设计为抚顺祥云综合楼夏季舒适性空调系统设计，地下一层为制冷机房， 地上五层。 室内设计温度为 26℃ 整个综合楼采用的是无再热一次回风系统和风 ， 机盘管加独立新风系统。11.2 造价分析一、设备明细表 查各设备厂家产品价格得下表：表 11-1 设备 序号 名称 1 2 3 4 4 5 6 7 9 10 11 12 13 空调机 空调机 空调机 空调机 冷水机组 冷却水泵 冷冻水泵 新风机 风机盘管 风机盘管 风机盘管 风机盘管 风机盘管 散流器 型号 MDM0508I MDM0813I MDM0610I MDM0812I LSSLGS380S IS100-80-160B IS100-80-160A KCDX02-4 42CMT002 42CMT003 42CMT004 42CMT006 42CMT008 台 台 台 台 台 台 台 台 台 台 台 台 台 个 1 1 1 1 2 3 3 8 27 27 10 17 2 10 200 3 20600 设别 单位 数量 元
0 00 00 1600 元
3200 设备明细表 单价 总价1543设备 序号 名称 16 17 18 19 20 冷却水塔 百叶风口 防雨百叶风口 膨胀水箱 Y 型过滤器 阀门设别 单位 型号 SR-80-UL 台 个 个 1100 的正方体 个 2 99 8 1 10 个 m2 12 数量单价 元
960 21600 07200022矩形风道40 100 0 40000总计1394560二、各项费用 人工费 人工费=综合工日 ? 人工单价=60 ? 80 ? 15=72000 元 系统调试费 系统调试费=人工费 ? 13%=72000 ? 13%=9360 元 其中：人工费=9360 ? 25%=2340 元 施工生产同时进行增加费 施工生产同时增加费=人工费 ? 10%=72000 ? 10%=7200 元 其中：人工费=7200 ? 25%=1800 元 脚手架搭拆费 脚手架搭拆费=人工费 ? 3%=72000 ? 3%=2160 元 其中：人工费=2160 ? 25%=540 元 工程直接费 工程直接费=基价合计+主材费+调试费+施工生产同时进行增加费+脚手架费 =00+78080 元 其中：人工费=+80 元 工程间接费 1）企业管理费、财务费、其他费用 企业管理费、财务费、其他费用=人工费 ? 23.37%44=76680 ? 23.37%= 元 2）劳动保险费 劳动保险费=人工费 ? 10.33%=76680 ? 10.33%= 元 计划利润 计划利润=（直接费+间接费） ? 4%=（20.116） ? 4% =59194.88 元 税金 税金=（计算利润+直接费+间接费） ? 3.14% =（20.116+） ? 3.14%= 元 三、含税工程总造价 含税工程总造价=税金+计划利润+直接费+间接费 =194.88+20.116 = 元11.3 经济性分析本设计所设计的为一幢宽深两向都较小，因此按房间的功能划分系统：超市 休闲吧、大厅采用集中式空调系统，而办公室，客房和小空间房间采用风机盘管 加独立新风的系统。 客房及办公室、管理室人员逗留时间易变化，需独立进行调节，采用风机盘 管加独立新风的系统，起到了随时可以开闭的作用，以达到节能。为了防止超市 的气味通过风道进入其它房间，影响空气品质，单独设立了一次回风系统，利用 部分回风起到节能作用。45结论本次设计为抚顺 6730m2 祥云综合楼的夏季舒适性空调系统的设计，通过本 次设计，使我对综合楼设计所涉及到的空调知识有了一次较系统的、较完善的、 较全面的理解，并形成了一个完整的设计思路。 1. 系统分区是否合理是设计的基础。本次设计采用一次回风系统和风机盘 管加独立新风系统相结合的空气处理方案：一层超市、休闲吧、二层大厅和三层 的办公室 7 采用一次回风系统，其余房间则采用风机盘管加独立新风系统，这些 房间要求能进行独立控制调节。 2. 本设计的冷水机组选用水冷螺杆式机组。由于运转是的重量轻、振动和 噪音小，而且维护管理较方便等特点，从经济性方面考虑，具有节省费用、经济 合理的优点。 3. 本设计中每个过程都要详细计算的特点，因此对每张图都做到表达完整 清晰、定位明确、布置合理、工艺流畅，能够达到设计施工的要求。 4. 通过这次设计，我获益颇多。对设计的题目有了更深一步的认识，对设 计的思路和具体的方法有清楚的理解。在设计过程中，当然遇到了很多的问题， 通过老师的不懈讲解和查阅资料，一个个问题得到了解决。这个过程也锻炼了我 的判断能力和查阅文献资料的能力。更由于应用计算机辅助设计，加深了对 AutoCAD、Excel 和 Word 等软件的掌握，可以熟练的进行操作。 5. 和同学的讨论和研究过程，也是我的收获。这个设计过程，让我知道面 对自己未接触的问题如何去解决。46参考文献1. 吴继红，李佐周． 中央空调工程设计与施工[M]． 高等教育出版社． 2004 2. 黄素逸，秀成． 采暖空调制冷手册[M]． 机械工业出版社 3. 艾学良． 暖通与空调常用数据手册[M]． 吉林科学技术出版社． 1994 4. 陆耀庆主编． 暖通空调设计指南[M]． 中国建筑工业出版社． 1996 5. 北京市建筑研究设计院编． 建筑设备专业设计技术措施[M]． 中国建筑工 业出版社． 1999 6. 赵荣义，范存养，薛殿华，钱以明编． 空气调节[M]． 中国建筑工业出版 社． 1994 7. 王志勇，刘振杰编． 暖通空调设计资料便览[M]． 北京： 中国建筑工业出 版社． 1993 8. 张治江主编． 供热通风与空调工程设计资料大全[M]． 长春： 吉林科学技 术出版社． 1996 9. 孙一坚主编． 工业通风[M]． 北京： 中国建筑工业出版社． 1994 10. 陆耀庆主编． 实用供热空调设计手册[M]． 北京： 中国建筑工业出版 社． 1993 11. 中华人民共和国建设部． 采暖通风与空气调节设计规范[S]． 北京： 中国 计划出版社． 2003 12. 建筑工程常用数据系列手册编写组编． 暖通空调常用数据手册[M]． 北京： 中国建筑工业出版社． 1997 13. 邵宗义主编． 建筑通风空调工程设计图集[M]． 机械工业出版社． 2006 14. 电子工业部第十设计研究院主编． 空气调节设计手册[M]． 北京： 中国建 筑工业出版社． 1995 15. N ． R ． SHERIDAN ， R ． K ． MACPHERSON ， P ． A ． JULER ， E ． G ． A ． WEISS ． AIR CONDITIONING[M] ． UNIVERSITY OF QUEENSLAND PRESS． 1963 16. L BEllia，P Mazzei． Outdoor-air design conditiongs relating to the capacity of air-conditioning systems[J] ． INTERNATIONAL JOURNAL OF ENERGY RESEARCH．2000，(24)：121～13547致谢本次毕业设计是大学四年里的最后课程， 也是面向工作和实际工程研究的学 习。经过了三个多月的努力，终于完成了本课题的设计。在设计过程中，我丰富 了本专业的知识。提高了查阅资料，利用资料的能力。对实际工程的研究有了新 的认识。强化了整体思路和具体问题相协调的思想。学到了很多知识，锻炼了实 际解决问题的能力。在这期间，我遇到了大量以前学习中未发现的问题，但都得 到了我的指导老师郭运老师的耐心解答，虽然赵老师平时工作十分繁忙，但这都 未妨碍赵老师帮助同学解决难题的热情，在赵老师的帮助下，遇到的问题不但未 耽误我的设计进度，反而成为了我加快进度的推动力，在此对赵老师表示由衷的 感谢！ 本次设计期间，还得到了本专业供热教研室、空调教研室的各位老师的帮助 和指导，在各位老师的身上我体会到了为人师者的那种讳人不倦的优良品质，也 意识到了自己学习的不足以及与实际工作的差距，这将敦促我不断地进取，衷心 感谢各位老师的指导。同时也得到了本组其他同学的热心帮助，在同学那里我体 会到了更多的真诚和帮助，在此一并表示感谢。 祝愿我的老师在日后的工作更加顺利，在学术方面有更多的创新，祝我的同 学们今后在各自的工作岗位上能够开辟一片属于自己的天地！48附表 1 冷负荷计算表商城大厦 冷负荷计算书_简略表工程负荷最大值时刻(15 点)的各项负荷值 楼号 楼层 房间 总冷负荷 W 1层 2层 3层 4层 5层 6层 7层 1号 楼 8层 9层 10 层 01 01 01 [商场办 公室 2] 11002[商场办 公室 1] 11003[商场办 公室 3] 11004[商场办 公室 4]
6.9 4.4 新风冷负荷 W 19.3 03.4 03.4 03.4 95.5 1
总湿负荷 kg/h 78.23 105.66 116.31 129.35 129.35 129.35 129.35 129.35 129.35 140.18 7.3 2.92 2.92 4.27 新风湿负荷 kg/h 63.5 63.6 70.1 77.9 77.9 77.9 77.9 77.9 77.9 84.4 5.1 2 2 3.4 总冷指标 W/m2 99.7 120.6 136.7 128.3 128.3 128.3 128.3 128.3 128.3 119.7 114.9 98.3 101.9 112.7 新风冷指标 W/m2 56.9 57 57 57 57 57 57 57 57 57 38 27.1 29.1 48.4 总湿指标 kg/hm2 0.07 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.05 0.04 0.04 0.06 新风量 m3/h
5.85 5.85 5.85 4.38 450 180 180 30011 层6412 层11005[商场办 公室 5] 11006[商场办 公室 6] 11007[商场办 公室 7] 11008[商场办 公室 8] 11009[商场办 公室 9] 11010[商场办 公室 10] 11011[商场办 公室 11] 11012[商场办 公室 12] 11013[商场办 公室 13] 11014[商场办 公室 14] 11015[商场办 公室 15] 11016[商场办 公室 16] 11017[商场办 公室 17] 11018[商场办 公室 18] 11019[商场办 公室 19] 12001[商场办 公室 1] 12002[商场办 公室 2]2.6 1.5 3.7 75.9 3.7 9.6 99.2 4.1341.8 341.8 51 341.8 341.8 341.8 67.4 341.8 341.8 91.9 0.49 0.49 2.92 2.92 2.92 0.49 0.49 0.49 2.92 2.92 1.95 0.49 0.49 24.33 24.33 2.92 2.920.3 0.3 2 2 2 0.3 0.3 0.3 2 2 1.4 0.3 0.3 16.9 16.9 2 2121 91.7 117.6 117.6 119.4 62.5 67.9 57.7 88.9 88.9 89.9 68.3 62.6 224.5 224.5 102.3 102.39.7 6.1 29.1 29.1 29.1 10.7 14.5 7.4 29.1 29.1 29.7 14.7 10.8 145.3 145.3 29.1 29.10.01 0.01 0.04 0.04 0.04 0.02 0.02 0.01 0.04 0.04 0.04 0.02 0.02 0.21 0.21 0.04 0.0430 30 180 180 180 30 30 30 180 180 120 30 30 0 1806512003[商场办 公室 3] 12004[商场办 公室 4] 12005[商场办 公室 5] 12006[商场办 公室 6] 12010[商场办 公室 10] 12011[商场办 公室 11] 12007[商场并 办公室 7] 12008[商场并 办公室 8] 12009[商场并 办公室 9] 1 号楼小计 工程合计7 2.3 46.4 1.3 1 341.8 341.8 .6 51
7.3 2.92 0.49 0.49 2.92 64.24 2.92 2.92 2.92 5.465.1 2 0.3 0.3 2 44.6 2 2 2 873.9 873.9108.8 93.3 121 92.6 71.4 144.1 118.3 118.3 120.1 124.4 124.438 29.1 9.7 6.1 16.9 89.5 29.1 29.1 29.1 55.9 55.90.05 0.04 0.01 0.01 0.02 0.13 0.04 0.04 0.04 0.09 0.09450 180 30 30 180
180 64.8附表二工程信息及计算依据2.805100240三.建筑信息66楼号 1 号楼总层数 12总高度(m) 56.5总面积(m ) 15810.172冷负荷(KW) 1082.35新风冷负荷 883.82总冷负荷(KW) 1966.17冷指标(w/m ) 124.362四.计算依据 1.外墙、屋顶传热形成的逐时冷负荷 (冷负荷系数法) Q = Ko?Fo?[(tlo- t Ko Fo tlo tdl Ca Cp tndl)?Ca?Cp-tn]2传热系数，W/（m ?℃） 外墙和屋顶的面积，m2墙体或屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃ 围护结构的地点修正系数，℃ 外表面放热系数修正值 围护结构外表面日射吸收系数的修正值 室内设计温度，℃ 外墙、架空楼板或屋面的传热冷负荷 (谐波法) Q = KF(Tτ -ξ + Δ - Tn)2K F τ τ -ξ Tτ -ξ传热系数，W/（m ?℃） 计算面积，m2计算时刻，h 温度波的作用时刻，即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻，h 作用时刻下的冷负荷计算温度，简称冷负荷温度，℃67Δ负荷温度的地点修正值，见表 20.3-1 和表 20.3-2 的表注，℃ 室内设计温度，℃ 2.外窗 Q =Fch?Kch?CK1?Ck2?[(tlc + td2)-tn] Kch Fch tlc 外窗传热系数，W/（m ?℃） 外窗窗口面积，m2 2Tn外窗的逐时冷负荷计算温度，℃ 外窗逐时冷负荷计算温度的地点修正值 不同类型窗框的外窗传热系数的修正值 有内遮阳设施外窗的传热系数修正值 室内设计温度，℃ Q = Cs?Cn?Ca?[Fl?Jch。zd?Ccl。ch+（Fch-F1）?Jsh。zd?C（cl。ch）N]传热部分 td2 CK1 CK2 tnCs Cn Ca 太阳辐射 热部分 F1 Jch。zd Jsh。zd Ccl。ch窗玻璃遮挡系数 窗内遮阳设施的遮阳系数 窗的有效面积系数 窗上受太阳直接照射的面积，m2透过标准窗玻璃的太阳总辐射照度，W/m2透过标准窗玻璃的太阳散热辐射照度，W/m2冷负荷系数（C（cl。ch）N 为北向冷负荷系数），无因次，按纬度取值，并考虑“有遮阳和无遮阳”的因素68Fch外窗面积（包括窗框，即窗的窗洞面积），m 3.内围护结构 Q ＝ K ? F ? (tlsCtn)，tls＝ tw.pj +△tls2K F tls tn tw.pj △tls内围护结构的传热系数,W/(m ?℃) 内围护结构的面积，m22邻室计算平均温度，℃ 室内设计温度，℃ 设计地点的日平均室外空气计算温度，℃ 邻室计算平均温度与夏季空调室外计算平均温度的差值,℃ 4.新风、渗透 W ＝ 1/1000?ρ w?L?(dw C dn) 湿负荷 Qx = 1/3.6?ρ w?L?(tw-tn) 显热负荷 Qq = 1/3.6?ρ w?L?(Iw-In) 全热负荷ρ Lw夏季室外空调计算干球温度下密度：一般取：1.13kg/m 空气量 m /h 室外空气含湿量，g/kg 干空气 室内空气含湿量，g/kg 干空气 室外空气调节计算干球温度，℃ 室内计算温度，℃ 室外空气焓值，kJ/kg 干空气33dw dn tw tn Iw69In室内空气焓值，kJ/kg 干空气 5.人体冷、湿负荷 Qr= Qs?CCL + Qq ； Qs = n?Cr?q1 ，Qq = n?Cr?q2 Qr Qs?CCL CCL 人体散热引起的冷负荷，W 显热冷负荷 人体显热散热冷负荷系数 潜热冷负荷，W 不同室温和劳动性质时成年男子的显热量，W 空调房间内的人数，人 群集系数 每个人散发的潜热量，W Wr ＝ n?Cr?w Wr 人体的散湿量，g/h 群集系数 空调房间内的人数，人 每个人的散湿量，g/h 6.照明冷负荷 Q ＝ N?n1?Ccl（白只灯和镇流器在空调房间外的荧光灯） Q ＝ （N1 + N2）?n1?Ccl（明装荧光灯：镇流器安装再空调房间内） Q ＝ N1?n1?n2?Ccl （暗装荧光灯：灯管安在吊顶玻璃罩内）冷负荷Qq q1 n Cr q2湿负荷Cr n w70N N1 N2 n1 n2 Ccl白炽灯的功率，W 荧光灯的功率，W 镇流器的功率，一般取荧光灯功率的 20%，W 灯具的同时使用系数，即逐时使用功率与安装功率的比例 考虑玻璃反射，顶棚内通风情况的系数，当荧光灯罩有小孔， 利用自然通风散热于顶棚内时，取为 0.5-0.6，荧光灯罩无通风孔时，视顶棚 内通风情况取为 0.6-0.8 照明散热形成的冷负荷系数 7.设备冷负荷 q = n1?n2?n3?n4?N（电热设备） q = 1000 * n1 * a * N 工艺设备和电动机都在室内q = n1?n2?n3?N?Ccl （仅工艺设备在室内） q = n1?n2?n3?Ccl?N(1-η )/η （仅电动机在室内） N n1 n2 n3 n4 η Ccl 电热设备的安装功率，W 同时使用系数，即同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般为 0.5~1.0 安装系数，即最大实耗功率与安装功率之比，一般可取 0.7~0.9 负荷系数，即小时平均实际功率与设计最大实耗功率之比，一般取 0.4~0.5 通风保温系数 电动机效率，可由产品样本查得，一般可取 08~0.9 电动设备和用具散热的冷负荷系数 8.食物71Dτ ＝ 0.012φ nτ Qq ＝ 700Dτ散湿量，W潜热冷负荷，WQx ＝ 8.7?nτ 显热冷负荷，W φ nτ 群集系数 人数 9.化学反应 Q ＝ 1/3.6?n4?Gq 材料反应散热量 Wy ＝ n1?n2?G?w 气体燃烧散湿量 Q ＝ 1/3.6?n1?n2?n4?G?q 气体燃烧全热散热量 Qq ＝ 628Wy n4 G q n1 n2 wy 气体燃烧潜热散热量 蓄热系数 每小时燃料最大消耗量，m /h 燃料的热值，kJ/m3 3化学不完全燃烧系数，可取 0.95 负荷系数，即每个燃烧点实际燃烧消耗量与其最大燃烧消耗量之比，根据工艺使用情况确定 化学反应的散湿量，kg/h 10.水面或潮湿地面 Dτ ＝ Fτ ?g 散湿量 潜热冷负荷Q ＝ 1/3.6?r?Dτ72Fτ g r计算时刻的蒸发表面积，m22水面的单位蒸发量 kg/（m ?h） 冷凝热，kJ/kg 11.水流 G ＝ G1?c?（t1－ t2）/r 散湿量，kg/h Q ＝ 1/3.6?r?G 潜热冷负荷G1 c t1 t2 r 参考书籍流动的水量， kg/h 水的比热，4.1868kJ/（kg?K） 水的初温，℃ 水的终温，℃ 水的汽化潜热，平均取 2450kJ/kg《采暖通风与空气调节设计规范》GB 50019 - 2003 《空气调节设计手册》 《实用供热空调设计手册(第二版)》 《2003 全国民用建筑工程设计技术措施_暖通空调动力》 《2009 全国民用建筑工程设计技术措施_暖通空调动力》 设计软件:天正暖通软件(THvac) 鉴定情况:建设部科技计划项目验收证书 建科验字[2008]第 053 号73哈尔滨商业大学毕业设计（论文）74是一个在线免费学习平台、通过收集整理大量专业知识，职业资料、考试资料,考试复习指导,试题资料等给大家分享;同时提供学习互动交流;更好的帮助大家学习。}