电站锅炉预测方法技术资料,电站锅炉的设计方法(含加工方法)
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光盘编号：CQ<font color="#2&前后墙对冲燃烧锅炉炉膛及在侧墙上设置空气喷嘴的方法[摘要]&该技术属于前后墙对冲燃烧式电站锅炉炉膛及在其侧墙上设置空气喷嘴的方法。包括设有粉煤燃烧器及燃尽风燃烧器组的炉膛前、后墙体及设有空气喷嘴组的两侧墙体在内的炉膛主体，以及位于炉膛主体下部的冷灰斗，空气喷嘴在两侧墙上设置的方法是在最下层粉煤燃烧器轴截面与两侧墙的交线以上并与侧墙中心线对称设置1～6排空气喷嘴。该技术由于在两侧墙上设置了能同时向炉膛内提供轴流空气及侧流空气的喷嘴组，从而具有在提高补氧强度及锅炉热效率的同时，降低近侧墙温度，可有效预防两侧墙水冷壁严重结焦及高温，降低了炉膛检修工作量并可延长使用寿命特点。克服了背景技术燃烧效率较低，两侧墙严重结焦及高温等病。<font color="#7&一种电站锅炉耐热材料蠕变寿命预测方法[摘要]&本技术提供了一种电站锅炉耐热钢蠕变寿命预测方法，该方法在受约束蠕变空洞生长模型的基础上，提出了蠕变空洞非均匀成核模型，然后进一步提出临界蠕变空洞修正半径的计算方法；该计算方法采用显微观察计量分析，根据耐热钢高温蠕变服役过程中碳化物、夹杂物等系列形核核心的数量和尺寸变化计算临界空洞半径；继之根据实际断裂试样(或定期检验截取的实际管段试样)的形核核心数量及尺寸变化计算实际生长的空洞半径，由此计算得到的断裂时间，与实际值符合较好。<font color="#8&一种电站锅炉高可用性的设计方法及其评价方法[摘要]&本技术涉及一种电站锅炉高可用性的设计方法及其评价方法，其特征在于，其方法为：确定设计综合系数Ak<font color="#8&电站锅炉炉膛燃烧温度分布检测方法及其装置[摘要]&本技术涉及一种检测方法，特别适用电站锅炉炉膛燃烧温度分布检测场合。该方法为在电站锅炉炉膛焰电装置的基础上，在成像光路中放入一种波长的滤色片，以得到单波长下的焰辐射图像，机将图像信号转变为电信号，通过图像采集卡进入计算机，同时采用高温热电偶实测炉内一点的温度，模入计算机，经计算机计算处理，以实时检测炉内二维焰温度场的分布，并在示器上输出。<font color="#4&大型电站锅炉降压吹管系统[摘要]&本技术提供了一种大型电站锅炉降压吹管系统，它包括一阶段降压吹管系统的设备，在一阶段降压吹管系统设备的过热器系统和集粒器之间的蒸汽管道上连接有气体旁通管，并且将连接在集粒器上的排渣管的管径增大1～2倍。这样在吹洗时，过热器系统内的杂物和部分气体则从排渣管和气体旁通管排出，减小过热器系统内的气体流动阻力，从而加强对过热器系统的吹洗；另一部气体分则通过集粒器沿蒸汽管道对再热器系统进行清洗，使过热器系统和再热器系统同时吹洗合格。这样就可使每台锅炉能减少吹管次数15～20次，按一次吹洗费用为7万元算，相当于每台锅炉吹管要节约费用几十万甚至上百万元，此本技术能带来很好的经济效益和社会效益。045&用于直接点燃电站煤粉锅炉的等离子点装置015&电站锅炉入炉煤质实时方法及装置024&电站锅炉空气预热器推力轴承装置077&解决电站锅炉汽温超温或欠温的受热面计算方法052&电站锅炉定排散蒸汽回收装置046&电站锅炉分隔屏过热器033&大型电站锅炉声波吹灰器070&燃煤锅炉气臭氧氧化除汞方法063&锅炉内检修员快速改变其所在空间位置的方法005&全烧高炉煤气的高温高压电站锅炉048&水雾式电站锅炉气净化装置095&电站锅炉连、定排收能装置006&三旋涡内分离循环床锅炉096&全自动锅炉空气脉冲清灰装置020&电站锅炉蒸汽暖风器026&煤粉燃料锅炉的稳燃装置053&锅炉脉冲射流吹灰装置091&电站锅炉煤泥气干燥装置093&电站锅炉取样式飞灰含碳量在线测量装置016&锅炉低品位余热联合回收方法及装置106&电站锅炉一二次风在线系统110&电站锅炉燃料乙醇燃烧器074&用燃料乙醇替代电站锅炉燃油的方法012&锅炉效率在线系统043&等离子体煤粉锅炉点装置076&母管制锅炉系统负荷协调控制方法021&旋风锅炉飞灰全回熔射流引入装置089&电站锅炉回转式空气预热器间隙传感器078&一种降低燃煤电站锅炉气中氮氧化物的方法112&电站锅炉优化燃烧在线诊断器058&电站锅炉空气预热器热点检测系统专用红外传感器装置059&燃煤锅炉炉内三维温度场实时装置055&一种等截面多点电站锅炉风量测量装置062&防止水冷壁高温和结渣的燃烧器墙式布置的锅炉装置039&全烧高炉煤气的高温高压电站锅炉028&褐煤锅炉风扇磨制粉系统低负荷稳燃器038&电站锅炉制粉系统中的乏气处理装置007&在役西德ＥＢＶｓｔ４５.８／Ⅲ锅炉钢管的延寿措施025&电站锅炉螺旋除渣设备101&微油气化锅炉点装置联107&电站锅炉炉膛焰声学在线装置系050&电站燃煤锅炉出渣装置电099&电站锅炉炉膛卫燃带话041&电站锅炉焰报器0100&防止水冷壁高温和结渣的燃烧器墙式布置的锅炉装置2090&大容量电站锅炉低温气再循环装置8111&电站锅炉技术智能气器|060&燃煤锅炉煤粉燃烧器的图像焰控装置6037&电站锅炉一、二次风管内风速在线装置6084&电站锅炉无煤粉燃烧设备9001&电站锅炉一次风管道阻力动态调平方法2034&一种电站燃煤锅炉出渣口关断门装置3104&锅炉节能装置3054&电站锅炉H型省煤器1075&电站燃煤锅炉未燃烬可燃物含量的在线测量装置6030&一种锅炉空气预热器中的流线型陶瓷防磨套管088&错位放置的电站锅炉煤粉浓度微波测量系统的收发器1029&中压循环床特种锅炉8066&锅炉湿法脱硫除尘系统9042&电站锅炉道非接触式微波在线测碳装置8085&电站锅炉煤粉浓度微波测量系统的清灰装置2011&用于直接点燃电站煤粉锅炉的等离子点装置1064&电站锅炉大屏过热器二回路流程系统及装置9019&基于风粉闭环控制的电站锅炉低NOx燃烧方法及控制系统0061&冷态制粉方法及燃煤电站锅炉冷态制粉装置2086&电站锅炉煤粉浓度的微波测量系统3073&循环流化床锅炉高效脱硫除尘工艺0002&电站锅炉排温度程控系统023&立式后位捕渣管束有环室旋风锅炉032&锅炉高能二极点装置097&燃煤锅炉炉内三维温度场实时装置040&电站锅炉焰图像摄取器071&循环流化床锅炉的微油点方法014&电站锅炉一次风粉在线系统057&电站燃煤锅炉的点及助燃燃烧器010&电站锅炉侧壁的保护004&防御电站锅炉过热器热的金属碳化物涂层083&一种控制电站锅炉燃烧灭的在线检测方法009&改变工作质、内燃机、锅炉、热交换、太阳能四做功能高效获得法049&电站燃煤锅炉干式排渣装置027&锅炉热管换热器102&锅炉高温炉渣干式冷却机输送装置035&电站燃煤锅炉炉膛灭保护装置117&电站锅炉炉膛侧墙用空气喷嘴092&燃煤电站锅炉冷态制粉装置094&电站锅炉道式飞灰含碳量在线测量装置036&用于电站锅炉的风管内流速测量装置103&电站锅炉空气预热器热点系统的执行机构109&电站锅炉一二次风测速装置067&电站锅炉回转式空气预热器间隙传感器080&基于上下位结构的电站锅炉空预器热点检测装置069&稀土高效节能锅炉清灰除焦剂及其生产方法044&电站锅炉一、二次风速在线器056&基于红外辐射能信号的电站锅炉燃烧优化装置079&基于红外辐射能信号的电站锅炉燃烧优化方法及装置018&利用电站煤粉锅炉系统****处理污泥的方法116&用于600MW级以上大机组电站锅炉的声波清灰器087&电站锅炉煤粉浓度微波测量系统的收发装置113&电站锅炉用暖风器031&电站锅炉热管空气预热器047&垃圾电站专用锅炉098&锅炉斜坡墙积灰清除器115&热管式电站锅炉用暖风机108&燃煤电站锅炉道飞灰含碳量在线检测装置022&立式后位捕渣管束无环室旋风锅炉072&燃煤电站锅炉道飞灰含碳量在线检测装置065&大型电站锅炉水冷壁高温程度判别方法105&电站燃煤锅炉的点及稳燃燃烧器081&电站锅炉疑难水垢软化剂及两步清洗除垢法051&电站锅炉纤维喷涂保温炉墙013&防御电站锅炉过热器热的金属碳化物涂层003&电站、锅炉余热汽重力压缩机及微泵微耗超节能给补水系统以上117项技术包括在一张光盘内，售价230元，光盘编号：CQ。免费货到付款。订购电话：028-&QQ: 备注：化工、冶金、材料、医药类的技术包括配方配比，制造工艺，质量标准和工艺流程等，机械、设备、装置类的资料包括设计方案，设计原理，附带有设计的结构原理图纸和图解说明，所有资料均包括技术发明人的姓名、联系地址等信息，是企业和个人了解市场，开发技术、生产产品不可多得的参考资料。售后服务：一年免费更新，资料丢失免费重发。
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电站、石化、锅炉过热器系统用SA213T12合金钢管、SA213-TP347H不锈钢管
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& 发表于 13-08-27 10:22 &
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我厂锅炉的过热器系统采用四级布置，沿蒸汽流程依次为水平与立式低温过热器、分隔屏过热器、屏式过热器和末级过热器：
由两只汽水分离顶部引出的二根蒸汽连接管（&508&78mm，SA335P12）将蒸汽送往位于后竖井中的水平低温过热器入口集箱，流经水平低过的下、中、上管组，水平低过蛇形管共有240片，每片由5根管子组成，管子为&51，节距为133.5mm，壁厚为8~8.5mm，材质为SA213T12，由水平低过的出口段与立式低过相接，管径亦为&51，节距为267mm，以降低烟速，材质也是SA213T12，由立式低过出口集箱引出的2根&508&80的连接管上装有二只第一级喷水减温器，通过喷水减温后进入分隔屏入口集箱。分隔屏共有12大片屏，每个大屏又由4个小屏组成，每大屏各有60根&60/54的管子，按照壁温，分别采用SA213-T22（壁厚为10.5~11mm）和SA213-TP347H（壁厚为7~9mm）材料，由分隔屏出口集箱引出的2根&508&101（SA335P22）连接管上装有二只第二级喷水减温器，其出口管道为&610&122，蒸汽进入屏式过热器入口集箱（&559&83，SA335&P22）。屏过蛇形管共有58屏，每屏由13根管组成，横向节距为534mm，管子材质为SA213T22，Code&case&2328（超级TP304H）以及Code&Case&2115，管径为&51/&63.5，管子平均壁厚为6.5~10mm，屏过出口集箱为&457&78（SA355&P91），由屏过出口集箱引出2根&559&76连接管，管上装有二只第三级喷水减温器，喷水后的蒸汽进入末级过热器入口集箱（&457；SA335P91），末过蛇形管共有94屏，每屏由16根管弯成，管径为&57/44.5，材质为Code&case&2328和Code&Case&2115，平均厚度为5.5~13mm，横向节距为333.8mm，末过出口集箱为&559，材质为SA335P122。由末过出口集箱引出二根主汽导管送往汽机高压缸，主汽导管为&610&103mm，材质为SA335P122。
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上亿文档资料，等你来发现
54某电厂600MW超临界直流锅炉机组分隔屏过热器爆管原因分析及措施
第3期2009年5月；锅炉制造；BOILERMANUFACTURING；No.3May.2009；文章编号:CN23--0；某电厂600MW超临界直流锅炉机组；岳亮；(150046)；摘要:2,分析1号锅炉分隔屏过热器超温爆管的原因；关键词:分隔屏过热器;爆管中图分类号:文献标识码；CausesofTubeExplosionofD；f
　　第3期　2009年5月锅　炉　制　造BOILER　MANUFACTURINGNo.3　　May.2009　文章编号:CN23--0019-04某电厂600MW超临界直流锅炉机组岳　亮(150046)摘　要:2,分析1号锅炉分隔屏过热器超温爆管的原因,。关键词:分隔屏过热器;爆管中图分类号:　　文献标识码:ACausesofTubeExplosionofDivisionPanelSuperheatersforsome600MWSupercriticaloncethroughBoilersandcountermeasuresYueLiang(HarbinBoilerCo.Ltd.,Harbin150046,China)Abstract:ThetubeexplosioncausesforthedivisionpanelsuperheaterofsomePowerPlantNo.1boilerareanalyzed.Countermeasuresadoptedforoperationaladjustmentaswellastheresultsarepresented.Keywords:divitubeexplosion0　引　言某发电厂一期工程装有2台600MW超临界燃煤机组,1号机组于2007年5月进入整套启动阶段,7月26日投产。该机组锅炉为超临界压力螺旋管圈直流炉,炉膛四角布置直流式喷燃器,配置6台中速磨煤机直吹式制粉系统,锅炉采用等离子方式点火(四角A层布置),启动系统采用容量为30%BMCR的不带循环泵的内置式启动系统,汽轮机设高低压两级串联旁路系统,旁路容量为35%BMCR。1　锅炉爆管经过日,机组首次整套启动,顺利进行锅炉点火、汽机冲转、发电机并网,机组带10%初始负荷4h进行暖机,机组与系统解列后,做汽轮机超速、汽机主汽门及调速汽门严密性试验。31日,机组再次启动,6月1日1:53发电机并网,逐渐加负荷,14:22向调度申请机组加负荷,进行锅炉安全门校验,17:30左右,锅炉转干态运行,发现机组补给水量异常,各系统进行全面　收稿日期:　作者简介:岳　亮(1981～),男,内蒙古呼伦贝尔人,2004年毕业于哈尔滨工业大学热能工程专业,从事锅炉设计工作。?20?锅　炉　制　造　　　总第215期　检查,未发现明显异常情况,在对给水和疏放水系统进行全面检查和隔离后,机组补给水量有所下降,于是按计划带负荷进行锅炉安全门校验,23:20发现捞渣机卡涩现象,内部有疑似受热面钢管,即向调度申请停炉,当时机组负荷330MW,分离器压力22MPa,过热器出口温度正常,给水量860～920t/h,燃煤量178t/h。确定锅炉爆管,经调度同意,于6月2日1:42锅炉停炉。长大,晶界呈链状。2.2　分隔屏过热器爆管原因分隔屏过热器材质主要有SA213T12、T23和T91,分别适用于≤540℃、≤580℃,≤650℃工况下运行,(额定工况下分隔屏过热器出口蒸汽温度为482℃,管壁温度为),机组启动期间,运行,,许。2.2.1　爆口分析2　爆管检查及分析2.1　爆管情况检查和试验(1)器爆管断裂,。(2)。T12,下部外三圈为T91,T91与T12间用T23短管过渡,通过对现场管光谱分析检查,材质与设计图纸相符。(3)硬度检查。对爆管管子和现场管子进行硬度检查,T91管子HB基本在170左右,T23管子HB基本在140～150左右,T12管子HB基本在120～130左右,参考ASTMSA213标准,T12管子的硬度标准不超过163HB,T23管子的硬度标准不超过220HB,T91管子的硬度标准不超过250HB。从硬度检查上看,T91、T23、T12管子存在硬度梯度,数值符合ASTMSA213标准要求。(4)金相组织检查。在现场分别对T12、T23、T91三种材质管子进行金相取样分析,T12、T91钢金相组织未发生明显变化,晶粒度、组织都基本正常,未发现组织有球化现象。但爆破的T23管子爆口侧组织呈条形,碳化物严重球化并聚集长大,晶界呈链状;爆口背面组织也严重球化并聚集对爆破管观察分析,该管子材质为T23,从管子上的爆口来看,爆口长度约130mm,宽度约50mm。破口处张开很大,呈喇叭状。破口边缘锐利,减薄较多,破口断裂面较为光滑,呈撕裂状,破口附近管子有一定的胀粗,破口内壁由于爆管时管内汽流急速冲击而显得较光洁。管子外壁呈蓝黑色,破口附近并没有平行于破口的轴向裂纹。从这些情况可以看出,管子由于在短期内即被过热到较高的温度,其强度产生了明显下降,但此时管子在高温下有较好的韧性,在内部介质压力的作用下,管子随之产生了较大的塑性变形,管径胀大,管壁开始减薄,当管子厚度满足不了强度的要求时,就产生了爆破。通常情况下,管子的周向应力都是远大于轴向应力的,所以管子爆口张开较大。2.2.2　T23管不同温度下最小壁厚计算分析T23材料在不同温度下对应的许用应力参考值见表1。表1　T23材料许用应力参考值温度/℃许用应力/MPa201281001283001254001244501175001115251055508757571600566253865025　　从表1中可以看出,T23材质在525℃以下时,许用应力变化不大,超过550℃时,许用应力下降较快。不同温度下管子理论壁厚计算公式(不考虑弯管和氧化等其他因素)为[σ](1)S=P?D0/(2η+2Yp)式中　S――――管子理论计算壁厚,　　　P―――设计压力,MPa;　　　D0―――管子外径,　　　[σ]―――相应温度下的许用应力,MPa;η―　　　――许用应力修正系数,直管取1;　　　Y―――温度修正系数,530℃以上取0.7。根据式(1)计算,对应T23管子外径为41.3mm,计算不同温度和压力下管子的最小壁厚值见表2所示。由计算结果可知,在当时的运行工况下,蒸汽压力为22MPa,当管壁温度超过600℃时,管子　第3期　　　　　　岳　亮:分隔屏过热器爆管原因分析及措施?21?计算的最小壁厚(6.36mm)已超出了原管子设计的壁厚(5.59mm),当管壁温度达到625℃和640℃时,其最小壁厚要求远大于管子的设计壁厚。表2　不同温度和压力下管子最小壁厚值分隔屏出口管壁温度/℃640压力/MPa25.425.4222222许用应力/MPa958731管子理论壁厚S/mm4.655.08.519.79　　本次分隔屏过热器爆管,材质的管子。,晶界呈链状,强度大幅下降,满足不了介质运行工况要求,于是在管子上最薄弱的环节发生了爆管。锅炉过热器蒸汽通流量较少,分隔屏过热器管内蒸汽流速较低,传热效果差,冷却不足而导致超温。(2)在低负荷运行时,锅炉采用等离子方式点火,磨煤机出口温度70℃,一次风速在30m/s左右,煤粉着火点较远,燃烧不完全,火焰中心上移,使水冷壁吸热减少,过热器吸热增强。3　超温原因分析3.1　运行参数检查(1)因温度显示偏差,运行未及时发现管壁4　采取措施4.1　加强锅炉启动初期运行监视和仪表分析(1)保证热工测量仪表的准确性和保护的投超温,通过对历史数据的查询,分隔屏过热器管壁温度以下两个时段出现过超温报警现象。5月31日1:56到3:06,分隔屏过热器管壁温度达580℃以上,最高点达602℃。期间机组负荷60MW左右,锅炉A、B磨、等离子方式运行,燃煤量70t/h左右,汽机高压旁路调整门处于全关状态。5月31日8:38到11:10,分隔屏过热器管壁温度达580℃以上,9:27时,管壁温度达600℃以上,最高点达638℃,11:05时,管壁温度达600℃以上,最高点达650℃。期间机组负荷为零,锅炉A、B磨、等离子方式运行,燃煤量70t/h左右,汽机主汽门及调速汽门严密性试验,汽机高压旁路调整门开度保持在30%左右。(2)减温水量使用过大,总量最高达120t/h以上。减温水的使用使得后屏过热器和末级过热器未发生超温现象。3.2　分隔屏过热器超温原因(1)分隔屏过热器蒸汽通流量偏低,导致分隔屏过热器冷却不足。两次超温中,一次是机组带600MW负荷时,汽机旁路全关时段,一次是机组解列后,汽机做主汽门及调速汽门严密性试验阶段。高旁开度偏小及主汽门、调速汽门关闭使入率,运行人员要加强对热工保护的监视和仪表分析,尽早发现并解决问题,防止误判断及误操作,特别是要密切关注各受热面管壁金属温度的变化趋势,一旦出现超温报警,应立刻停止升温升压操作,并可以调整降低锅炉燃烧率。(2)正常投用锅炉炉管泄漏报警装置,并加强运行监视和分析,发生报警及时对炉内进行就地监听检查。发现受热面泄漏时,要及时停炉,避免事故扩大。(3)经常关注机组补水量,保持水煤比稳定,发现异常及时进行分析处理。(4)监视炉内负压和排烟温度变化趋势,发现异常及时进行分析处理。(5)监视水冷壁管壁温差和启动分离器出口过热度在允许范围内。4.2　优化旁路控制方式,提高过热器蒸汽通流量锅炉点火初期和低负荷运行时,修改旁路控制方式中有关定值,以达到提前和开大高压、低压旁路调整门,增加过热器、再热器通流量,以保护过热器和再热器运行的安全。[下转第25页]　第3期　　　　　　袁良义:锅炉设计计算在Excel中实现电算化?25?较大,则需要复制一个,在此基础上修改,由于主要的辅助工作已完成,工作量不大。更重要的是该方法对使用者的要求不高,不需要较多的编程知识,熟悉计算的设计人员只要对Excel软件比较熟悉,了解一些BASIC语言的知识,即能自己制作适合自己需要的Excel文件进行计算。从这个意义上说,这种方法具有无穷的扩展性。,。5　效果与展望本文提出的方法与使用编程语言实现的电算化方法相比,整个计算过程直观清晰,同手工进行计算的习惯非常接近。该方法使用简单,便于修改,输出非常容易。计算过程设计人员一目了然,便于确定其最佳布置方案,新产品开发时利用已编制的Excel文件进行修改,方便、快捷,必担心标准变化引起的计算过程变化序版本升级问题,来,,,并获得了较好的效果。[1].锅炉计算手册[M].沈阳:辽宁科学技术出版社,1995.[2]　贺　民.新编OfficeXP综合应用教程[M].北京:中国铁道出版社,2003.[3]　杨卫平,等.VisualBasic程序设计基础教程[M].徐州:中国矿业大学出版社,2007.[上接第21页](1)提前打开高压旁路,开度控制50%以上。(4)低旁控制方式以提高再热器流量为目锅炉点火时,高压旁路处于关闭状态,主汽压力达到0.5MPa时,高压旁路开启至10%,旁路保持开度不变。直到主汽压力达到1.0MPa(原定值为1.2MPa)时,高压旁路以1.0MPa(原定值为1.2MPa)定压运行,随着燃烧率增加,逐渐开大,标,提高最小开度限额。机组启动过程中,高压旁路开度10%时,低压旁路开至最小开度50%(原定值为20%),主汽压力未达到8.4MPa以前保持开度不小于50%。……4.3　加强运行燃烧调整控制,提高燃烧稳定性(1)等离子点火模式下,降低一次风速(保持在20～22m/s),增加对应层(特别是燃料风档板的开度)和上层二次风速,一方面一次风可尽快着火,另一方面又能在炉膛充分燃烧。(2)点火初期,提高等离子燃烧器对应的A磨煤机出口风粉混合物的温度,维持80～85℃运行,使一次风的着火点提前,增加炉膛的燃烧率。(3)锅炉投煤初期,降低锅炉炉膛燃烧器摆动喷嘴的角度,降低炉膛火焰中心高度,从而有效降低分隔屏过热器底部温度。(4)点火初期可以考虑燃油和等离子混合燃烧模式,以降低炉膛火焰中心高度。(5)加大燃尽(CCOFA)风及上几层辅助风风门的开度,降低火焰中心,适时开启SOFA风,消除炉膛出口气流的残余旋转,减小两侧烟温差。开度到50%(原定值为30%)时进入升压方式。(2)降低升压速度,加大升压过程中高压旁路开度。进入升压方式控制后,高旁控制升压速度不高于0.12MPa/min(原定值为0.6MPa/min)。升压速度高于此值,高旁旁路继续开大;min)。升压速度高于此值,高旁旁路继续开大;(此时限制开度不能小于50%),直至主汽压力达到汽机冲转压力8.4MPa。(3)加强燃烧调整保证旁路开度50%以上。当主汽压力达到冲转压力8.4MPa后,旁路进入定压运行模式,50%最小开度限制自动解除。此时运行人员应当注意不应降低燃烧率,避免旁路关回太多导致主汽流量太小。如果发生燃烧工况异常,应加强燃烧保持主汽温度稳定和旁路至少50%以上开度。欢迎订阅　　欢迎投稿包含各类专业文献、专业论文、各类资格考试、中学教育、高等教育、外语学习资料、行业资料、应用写作文书、文学作品欣赏、54某电厂600MW超临界直流锅炉机组分隔屏过热器爆管原因分析及措施等内容。
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