往复泵是如何调节流量的
往复泵不能用减小出口阀的方法调节流量,这样会浪费能源,甚至造成往复泵驱动机超负荷.往复泵一般采用下列方法调节流量：一、旁路调节往复泵设置往复泵旁路管,调节旁路阀的开度大小,使液体排回吸入管,以往复泵排出管内的流量.对电动往复泵应设安全阀,当排出管压力超高时,安全阀打开,以免泵和原动机超负荷.二、改变往复泵转速由往复泵流量的计算公式可以看出,利用变速电机往复泵的转速,可以达到调节流量的目的.三、改变往复泵活塞或柱塞行程（冲程）用改变偏心距、柱塞空程、连杆机构的连杆长度和位置来改变活塞或柱塞的行程,以改变往复泵的流量.四、顶开往复泵调节流量电机可利用顶开泵的吸入阀,使吸入缸内液体在返回行程中从吸入阀返回吸入管,从而减少往复泵排出流量.
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高温|往复式压缩机的安全阀安装调试|恒温
①闭式安全阀阀体应做水压强度试验。试验压力为系统额定工作压力的1．5倍。&&& ②安全阀应进行气密性试验，（高）试验压力为系统额定工作压力。&&& ③安全阀的起跳压力按系统额定工作压力的1．帖&t．1倍调整，调整用气体应是空气或氮气等惰性气体；当压缩机介质含易燃、易爆气体时，一般不允许在压缩机系统运行中用工作气体进行安全阀的调整o&&& ④当系统工作压力超过30MPa时，（高温）最好设置两个安全阀o&&& ⑤由于腐蚀、进口管积垢受热下结等原因引起安全阀卡住不起跳或者能起跳但泄放后关闭不严的安全阀，应进行检查、修理、校验或更换。&&& ⑥安全阀阀芯与阀座应相互仔细研磨，以保证其气密性。粗磨时，可用专用胎具粘上金相砂布，分别打鹰阀芯与阀座，可缩& 短租磨的时间。
(来源：奥兰克泵业制造有限公司)
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往复泵是如何调节流量的？
    &&& 往复泵不能用减小出口阀的方法调节流量，这样会浪费能源，甚至造成驱动机超负荷。&&& 它一般采用下列方法调节流量： &&& 一、旁路调节 &&& 设置旁路管，调节旁路阀的开度大小，使液体排回吸入管，以调节泵排出管内的流量。对电动往复泵应设安全阀，当排出管压力超高时，安全阀打开，以免泵和原动机超负荷。 &&& 二、改变泵转速 &&& 由往复泵流量的计算公式可以看出，利用变速电机调节泵的转速，可以达到调节流量的目的。 &&& 三、改变活塞或柱塞行程（冲程） &&& 用改变偏心距、柱塞空程、连杆机构的连杆长度和位置来改变活塞或柱塞的行程，以改变泵的流量。 &&& 四、顶开吸入阀调节流量 &&& 电机往复泵可利用顶开泵的吸入阀，使吸入缸内液体在返回行程中从吸入阀返回吸入管，从而减少排出流量。
Copyright by ；All rights reserved.一种往复压缩机无级气量调节方法
专利名称一种往复压缩机无级气量调节方法
技术领域本发明涉及一种往复压缩机无级气量调节方法，用于控制往复压缩机排气量，实现往复压缩机节能降耗的目标。
背景技术往复压缩机广泛应用于炼油、天然气输送等高压比、压缩介质为小分子的场合。对于一台固定的往复压缩机其额定排气量在结构设计时已确定，但实际生产中，由于生产需要的改变导致往复压缩机实际并非总处于满负荷运行；由于化工、炼油生产过程中，工艺流程的变化，原料种类的变更，以及市场需求的变化都会要求往复压缩机的排气量能在较大的范围内进行调节。目前生产中应用较多的往复压缩机气量调节方式包括往复压缩机起停机调节、转速调节、管路调节、余隙容积调节、压开吸气阀调节。往复压缩机起停机调节方式易导致机组起停频繁且易存在闲置机组；转速调节方式通过改变往复压缩机驱动机转速，改变机组运行功率及排气量，对驱动机性能要求高；管路调节方式对不需要的气体同样进行压缩，能源浪费过高且精度不够；余隙调节由于其装置复杂且调节范围有限而受到限制；压开吸气阀调节方法使用广泛，是目前应用较多的一种调节方式。压开吸气阀调节方法通常包括两种，一种为在往复压缩机工作循环过程中全行程压开吸气阀，通过对往复压缩机多个气缸进行控制，达到调节气量目的，实现气量调节，但调节范围和精度较低，只能达到0%，25%，50%, 75%，100%。另一种为部分行程压开吸气阀，该方法通过在一个往复压缩机工作循环内控制吸气阀压开与关闭，达到在一定程度上控制排气量的目的，气量调节精度与范围超过全行程压开吸气阀方法。如专利US-A-5695325通过特定装置在气阀与阀座之间旋转，实现吸气阀开启关闭；专利EP-A-0893605通过电液控制技术驱动压叉压开吸气阀；已形成产品的包括浙江大学化机研究所研制的气量调节系统，奥地利贺尔碧格公司研发的HydroCOM无级气量调节系统，已申请中国专利CN。本发明涉及的气量调节系统采用间歇性全行程压开吸气阀技术，该技术通过调整压开吸气阀的往复压缩机工作循环个数与不压开吸气阀的工作循环个数之比，达到任意比例控制往复压缩机排量的效果，从而实现降低往复压缩机排气量和节能降耗的目的；该方法在保证调节精度的同时对控制系统精度要求大大降低，因此成本降低，且仍保持了部分行程顶开吸气阀调节方式能耗低、调节范围宽的优点；同时由于作用过程中，降低了吸气阀阀片的启闭次数，可大幅提高吸气阀使用寿命。与本方法类似的发明有西安交通大学发明的一种往复活塞压缩机排气量无级调节方法，专利CN
B，该方法由压缩机的满负荷运行的最大排气量和实际所需排气量确定占空比，通过一个控制系统和一个或多个能够压开吸气阀的执行机构，控制压缩机吸气阀的强制压开或自由开闭，使压缩机加载循环与空载循环间隔分布并符合占空比，从而均匀的提供所需排气量。本发明方法与其区别在于
I)本发明方法通过对下列间隔时间进行综合考虑，确定在输出液压执行机构动作信号前需延时的Τ7、T8、T9、T10的大小，从而确定液压执行机构的控制规律，具体包括获得控制信号到输出控制信号的间隔时间Ttl,输出控制信号到液压执行机构开始动作的间隔时间T1,液压执行机构完成顶出最短时间T2,执行机构电磁球阀最短放电时间T3,执行机构完成撤回最快时间T4,往复压缩机完整吸气过程时间T5 ；一个往复压缩周期开始到吸气阀完全开启的时间为T6 ；2)可由现场操作人员根据往复压缩机后端工艺生产需要计算往复压缩机实际排气量占额定排气量的百分比K，更加贴近现场实际产生实际状态，并自动计算Κ/100%的最简分数，记为Χ/Υ ；3)液压执行机构实际动作方式需根据Τ7、Τ8、Τ9、Τ1(Ι的大小确定，通常为控制系统在得到要求顶出动作的信号后，延时T7或τ8，输出控制信号，液压执行机构执行Y-X个往复压缩机工作循环的顶出 动作；控制系统在得到要求撤回动作的信号后，延时T9或Tltl，输出控制信号，液压执行机构执行X-N个往复压缩机工作循环的撤回动作，当T7=O时，N=O ;当T7大于0，且介于Q到Q+1个往复压缩循环周期的时间内，N=Q+1，Q为非负整数；此为无级气量调节系统一个工作周期，此后重复这个工作周期；4)本方法在整个气量调节系统启动后，通过延时Z个往复压缩机工作循环，Z为正整数，完成气量调节系统的自检工作，并在第Z+1个触发信号到达后，开始气量调节系统周期性工作；整个气量调节系统在获得停止工作的信号后，需在完成正在执行的工作周期后停止工作。
一种往复压缩机无级气量调节方法，其特征在于I)该无级气量调节方法为间歇性全行程压开吸气阀方法，具体为在往复压缩机若干个工作循环内强制性全行程压开吸气阀，使气体在压缩过程中通过吸气阀回到吸气管道内；在若干个工作循环内不压开吸气阀，使往复压缩机正常工作；本方法采用的设备包括液压动力系统、液压执行机构、气阀卸荷装置、气量调节控制系统、信号测量系统与配套密封机构；2)本方法中，气量调节设定参数为K，Κ=(Γ100%，代表现场往复压缩机实际需求排气量占额定排气量的百分比，K根据现场往复压缩机工艺生产需要进行设定；3)根据气量调节设定参数K，求得Κ/100%最简分数，记为Χ/Υ，X为液压执行机构不压开吸气阀的往复压缩机工作循环个数，Y-X为液压执行机构压开吸气阀的往复压缩机工作循环个数；4)计算信号测量系统、气量调节控制系统与液压执行机构整体响应时间，测算往复压缩单个周期时间，记为T ;测算控制系统从获得控制信号到输出控制信号的间隔时间，记为T测算从输出控制信号到液压执行机构开始动作的间隔时间，记为T1 ;测算液压执行机构完成顶出最短时间，记为T2;测算液压执行机构电磁球阀最短放电时间，记为T3 ;测算液压执行机构完成撤回最快时间，记为T4;测算往复压缩机吸气平稳过程时间，记为T5 ;测算一个往复压缩周期开始到吸气阀完全开启的时间，记为T6 ；选择液压动力系统需保证T2〈 T5, T4& T5，使液压执行机构的顶出与撤回时间在吸气过程内完成，防止在压缩过程中，液压执行机构动作，导致气量调节精度受影响；同时，需保证W (γ-x) *τ与VT1 & χ*τ同时成立；5)确定T7、T8 :若(TdTAT2) & (Τ5/2+Τ6)，为防止液压执行结构在排气过程中压开吸气阀阀片，需在得到控制信号后延时T7,再输出动作信号，控制液压执行机构顶出动作，T7= [ (S+1) *Τ+Τ5/2+Τ6] - (VT^T2), (T0+ T1+T2)&[(S+1)* T+T5/2+T6], T7 小于 X 个往复压缩循环持续时间，S为非负整数，须小于X ;若T6彡Tc^TfT2 ( T5/2+T6，T7=O,则可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，即在获得控制信号后立即输出动作信号；若Tc^TfT2 & T6，T7=O,可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，但需要在得到控制信号后延时T8，T8= (T5/2+ T6)-(T0+ I\+T2)；6 )确定T9、Tltl :若(WT4) & (T5/2+T6)，为防止液压执行结构在排气过程中撤回，需在得到控制信号后延时T9，再输出动作信号，控制液压执行机构撤回动作，T9=[(M+1)*T+T5/2+T6]-(Tq+ VT4), (WT4X [(M+l)*T+T5/2+T6]，T9 须小于 Y-X 个往复压缩循环持续时间，M为非负整数，须小于Y-X ；若T6彡Tc^TJT4 ( Τ5/2+ Τ6，Τ9=0，则可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的撤回，即在获得控制信号后立即输出动作信号；若Tc^TfT4 & T6，T9=O,可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，但需要在得到控制信号后延时Tltl, Tltl= (T5/2+ T6)-(T0+ I\+T4)；
一个调节周期的具体过程为根据Tc^TJT2与T5，T6大小关系，确定T7，T8，根据VT^T4与T5，T6大小关系，确定T9，T10 ;气量调节控制系统在得到要求顶出动作的信号后，延时T7或τ8，输出控制信号，液压执行机构执行顶出动作，并保持顶出Y-X个往复压缩机工作循环；控制系统在得到要求撤回动作的信号后，延时T9或Tltl，输出控制信号，液压执行机构执行撤回动作，并保持撤回X-N个往复压缩机工作循环；当T7=O时，N=O ;当T7大于0，且介于Q到Q+1个往复压缩循环周期的时间内，N=Q+l，Q为非负整数。
图1是本发明实例气阀运动规律模拟曲线；图2是本发明实例20%气量下的控制规律示意图；图3是本发明实例30%气量下的控制规律示意图；图4是本发明实例50%气量下的控制规律示意具体实施例方式针对一台2D型往复压缩机进行往复压缩机无级气量调节系统开发，该机组工作转速为300r/min，吸气压力为O.1MPa，排气压力为O. 3MPa。1、该无级气量调节方法采用的设备包括液压动力系统、液压执行机构、气阀卸荷装置、气量调节控制系统、信号测量系统与配套密封机构。液压动力与执行机构选用DYX型电液智能控制执行机构，气量调节控制系统由西门子S7-200 224XP型可编程逻辑控制器，欧姆龙固态继电器等组成，信号测量系统由Bently 3300x1 Ilmm电润流传感器及其配套设备组成。( I)液压系统整体结构包括液压控制柜，可编程逻辑控制器，液压控制柜内的防爆箱，液压油路截止阀，液压油泵，压力表，卸荷阀，蓄能器，电磁逻辑球阀，液压油缸，回油管路，闻压油管路；(2)液压控制柜中安装有安全阀，压力控制继电器，液压油泵驱动电机，单向阀，过滤器，储油箱；(3)执行机构包括液压油缸紧固螺栓，液压油缸安装法兰，吸气阀压紧螺母、螺栓，吸气阀盖端面密封圈，十字头万向节，吸气阀压盖，吸气阀卸荷器，吸气阀盖端面密封圈，液压油缸活塞杆，吸气闽闽盖。2、该无级气量调节方法实施与工作过程( I)吸气阀阀片运动规律的研究针对往复压缩机进行顶开吸气阀气量调节时，液压执行机构何时顶开或者撤回，直接决定气量调节效果的好坏以及气阀寿命的长短。本发明采用的间歇性全行程压开吸气阀方法，要求在吸气阀完全打开状态下，即往复压缩循环中的吸气阶段，液压执行机构驱动吸气阀卸荷器进行压开吸气阀动作；同时，也在吸气阀完全打开状态下液压执行机构驱动吸气阀卸荷器进行撤回运动。往复压缩机工作过程分为4个阶段，分别为膨胀、吸气、压缩、排气，当活塞从缸体外止点(缸头)位置换向后，往复压缩机外侧缸首先进入膨胀阶段，持续时间通常为20ms左右(针对300r/min往复压缩机)，之后进入吸气过程。往复压缩机内侧缸与此类似；当活塞从缸体内止点位置换向后，内侧缸首先进入膨胀阶段，持续时间通常为20ms左右(针对300r/min往复压缩机)，之后进去吸气过程。因此研究吸气阀阀片正常工作过程中的运动规律是进行气量调节方法与系统设计的先决条件。本压缩机采用的吸气阀相关工作参数如下表所示。
1.一种往复压缩机无级气量调节方法，其特征在于O该无级气量调节方法为间歇性全行程压开吸气阀方法，具体为在往复压缩机若干个工作循环内强制性全行程压开吸气阀，使气体在压缩过程中通过吸气阀回到吸气管道内；在若干个工作循环内不压开吸气阀，使往复压缩机正常工作；本方法采用的设备包括液压动力系统、液压执行机构、气阀卸荷装置、气量调节控制系统、信号测量系统与配套密封机构；.2)本方法中，气量调节设定参数为K，Κ=(Γ100%，代表现场往复压缩机实际需求排气量占额定排气量的百分比，K根据现场往复压缩机工艺生产需要进行设定；.3)根据气量调节设定参数K，求得Κ/100%最简分数，记为Χ/Υ，X为液压执行机构不压开吸气阀的往复压缩机工作循环个数，Y-X为液压执行机构压开吸气阀的往复压缩机工作循环个数；.4)计算信号测量系统、气量调节控制系统与液压执行机构整体响应时间，测算往复压缩单个周期时间，记为T ;测算控制系统从获得控制信号到输出控制信号的间隔时间，记为 T0 ;测算从输出控制信号到液压执行机构开始动作的间隔时间，记为T1 ;测算液压执行机构完成顶出最短时间，记为T2 ;测算液压执行机构电磁球阀最短放电时间，记为T3 ;测算液压执行机构完成撤回最快时间，记为T4;测算往复压缩机吸气平稳过程时间，记为T5 ;测算一个往复压缩周期开始到吸气阀完全开启的时间，记为T6 ；选择液压动力系统需保证T2〈 T5, T4& T5，使液压执行机构的顶出与撤回时间在吸气过程内完成，防止在压缩过程中，液压执行机构动作，导致气量调节精度受影响；同时，需保证 W (Y-X) *τ与W χ*τ同时成立；.5 )确定T7、T8 :若(WT2) & (Τ5/2+Τ6)，为防止液压执行结构在排气过程中压开吸气阀阀片，需在得到控制信号后延时T7,再输出动作信号，控制液压执行机构顶出动作， T7= [ (S+1) *Τ+Τ5/2+Τ6] - (VT^T2), (T0+ T1+T2)&[(S+1)* T+T5/2+T6], T7 小于 X 个往复压缩循环持续时间，S为非负整数，须小于X ;若T6≤VT≤T2 ( T5/2+T6, T7=O,则可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，即在获得控制信号后立即输出动作信号；若Tc^TJT2 & T6，T7=O,可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，但需要在得到控制信号后延时T8，T8= (T5/2+ T6)-(T0+ I\+T2)；6)确定T9、T10 若(TdTi+ig & (T5/2+T6)，为防止液压执行结构在排气过程中撤回，需在得到控制信号后延时T9，再输出动作信号，控制液压执行机构撤回动作， T9=[(M+1)*T+T5/2+T6]-(Tq+ VT4), (WT4X [(M+l)*T+T5/2+T6]，T9 须小于 Y-X 个往复压缩循环持续时间，M为非负整数，须小于Y-X ；若T6 & VT^T4 ( T5/2+ T6，T9=O,则可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的撤回，即在获得控制信号后立即输出动作信号；若Tc^TJT4 & T6，T9=O,可在往复压缩机一个工作循环内实现从控制信号的获得到液压执行机构的顶出，但需要在得到控制信号后延时Tltl, Tltl= (T5/2+ T6)-(T0+ I\+T4)；一个调节周期的具体过程为根据WT2与τ5，T6大小关系，确定τ7，T8,根据WT4 与T5，T6大小关系，确定T9，T气量调节控制系统在得到要求顶出动作的信号后，延时T7或 T8,输出控制信号，液压执行机构执行顶出动作，并保持顶出Y-X个往复压缩机工作循环； 控制系统在得到要求撤回动作的信号后，延时T9或Tltl,输出控制信号，液压执行机构执行撤回动作，并保持撤回X-N个往复压缩机 工作循环；当T7=O时，N=O ;当T7大于O,且介于Q到Q+1个往复压缩循环周期的时间内，N= Q+1, Q为非负整数。
本发明涉及一种往复压缩机无级气量调节方法，用于控制往复压缩机排气量，适应企业生产需要，实现往复压缩机节能降耗的目标；该无级气量调节方法采用间歇性全行程压开进气阀的方式对往复压缩机排气量进行调节，调节范围为0至100%的额定排气压力；该无级气量调节方法采用的设备包括液压动力系统、液压执行机构、气阀卸荷装置、气量调节控制系统、信号测量系统与配套密封机构；本发明可对各类往复压缩机组排气量进行精确、宽范围的调节，能耗随排气量的减少而降低，同时可显著增加吸气阀阀片寿命；该系统成本低，可靠性高，便于现场推广应用。
文档编号F04B49/06GKSQ
公开日日 申请日期日 优先权日日
发明者江志农, 张进杰, 杨汉宝, 马晋, 徐丰甜, 谢轶男 申请人:北京化工大学您的位置： &
PLC在往复式压缩机气量调节系统中的应用
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